6. Mga kinakailangan para sa disenyo ng tangke
6.1 Mga disenyo ng tangke
6.1.1 Pangkalahatang mga kinakailangan
6.1.1.1 Ang mga nominal na kapal ng mga elemento ng istruktura ng mga tangke na nakikipag-ugnay sa produkto o mga singaw nito ay itinalaga na isinasaalang-alang ang pinakamababang kapal ng istruktura o disenyo, mga allowance ng kaagnasan (kung kinakailangan) at minus na pagpapaubaya sa pag-upa.
6.1.2 Ang mga tinukoy na kapal ng mga produkto na pinagsama ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng mga code at regulasyon ng gusali.
6.1.1.3 Ang mga dingding at ilalim ng mga tangke ng lahat ng uri na may dami na 10,000 m 3 o higit pa ay dapat gawin at tipunin gamit ang paraan ng pagpupulong ng sheet.
6.1.2 Welds at seams
6.1.2.1 Mga pangunahing uri ng welded joints at seams.
Para sa paggawa ng mga istruktura ng tangke, ginagamit ang butt, corner, tee at lap welded joints.
Depende sa haba ng mga welds kasama ang linya ng pagkonekta ng mga bahagi, ang mga sumusunod na uri ng welds ay nakikilala:
- solid seams na ginawa sa buong haba ng welded joint;
- pasulput-sulpot na mga tahi na isinagawa sa mga alternating seksyon na may haba na hindi bababa sa 50 mm;
- pansamantalang (tack) welds, ang cross section na kung saan ay tinutukoy ng teknolohiya ng pagpupulong, at ang haba ng mga welded na seksyon ay hindi hihigit sa 50 mm.
Ang hugis at sukat ng mga elemento ng istruktura ng mga welded joints ay inirerekomenda na kunin alinsunod sa mga pamantayan para sa uri ng hinang na ginamit:
- para sa manu-manong arc welding - ayon sa GOST 5264;
- para sa arc welding sa shielding gas - ayon sa GOST 14771;
- para sa submerged arc welding - ayon sa GOST 8713.
Ang mga imahe ng mga welded joints at mga simbolo ng welds sa mga guhit ay dapat na hindi malabo na matukoy ang mga sukat ng mga elemento ng istruktura ng mga inihandang gilid ng mga bahagi na welded, na kinakailangan para sa paggawa ng mga welds gamit ang isang partikular na uri ng hinang.
6.1.2.2 Mga paghihigpit sa welds at seams.
Ang pagkakaroon ng mga tack welds sa natapos na istraktura ay hindi pinapayagan.
Ang mga minimum na binti ng fillet welds (walang corrosion allowance) ay tinatanggap alinsunod sa kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon *.
__________________
Ang maximum na mga binti ng fillet welds ay hindi dapat lumampas sa 1.2 beses ang kapal ng mas manipis na bahagi sa joint.
Ang isang overlap joint na hinangin na may tuloy-tuloy na tahi sa isang gilid ay pinapayagan lamang para sa mga joints ng bottom o roof elements, habang ang overlap value ay dapat na hindi bababa sa 60 mm para sa joints ng bottom panels o roof panels at hindi bababa sa 30 mm para sa joints ng bottom sheets o mga sheet ng bubong sa kaso ng sheet assembly, ngunit hindi bababa sa limang kapal ng thinnest sheet sa joint.
6.1.2.3 Mga vertical na koneksyon sa web
Ang mga vertical joint ng mga wall sheet ay dapat gawin gamit ang double-sided butt welds na may buong penetration. Ang mga inirerekomendang uri ng vertical welded joints ay ipinapakita sa Figure 2.
Ang mga vertical joint ng mga sheet sa katabing wall chords ay dapat na i-offset nang may kaugnayan sa isa't isa sa pamamagitan ng sumusunod na halaga:
- para sa mga pader na itinayo sa pamamagitan ng paraan ng pag-roll - hindi bababa sa 10 t(Saan t- kapal ng sheet ng pinagbabatayan na sinturon sa dingding);
- para sa mga dingding ng sheet assembly - hindi kukulangin sa 500 mm.
Ang mga vertical factory at assembly seams ng mga dingding ng mga tangke na may dami na mas mababa sa 1000 m 3, na itinayo ng paraan ng pag-roll, ay maaaring ilagay sa parehong linya.
6.1.2.4 Pahalang na mga koneksyon sa web
Ang mga pahalang na joint ng mga wall sheet ay dapat gawin gamit ang double-sided butt welds na may buong penetration. Ang mga inirerekomendang uri ng horizontal welded joints ay ipinapakita sa Figure 3.
Para sa mga reservoir ng sheet assembly, ang mga wall chords ay dapat na nakahanay sa isang patayong linya kasama ang panloob na ibabaw o kasama ang axis ng chords.
Para sa mga dingding ng mga tangke na ginawa ng paraan ng pag-roll, pinapayagan na pagsamahin ang isang karaniwang patayong linya na may panloob o panlabas na ibabaw ng mga chords.
6.1.2.5 Mga kasukasuan sa ilalim ng lap
Ang mga kasukasuan sa ilalim ng lap ay ginagamit upang ikonekta ang mga pinagsama sa ilalim na mga panel, mga sheet ng gitnang bahagi ng mga ilalim kapag sila ay binuo sa pamamagitan ng pagpupulong ng sheet, pati na rin upang ikonekta ang gitnang bahagi ng mga ilalim (pinagsama o sheet) na may mga annular na gilid.
Ang mga lap joints ng bottoms ay hinangin na may tuloy-tuloy na one-sided fillet weld lamang mula sa itaas na bahagi. Sa zone ng intersection ng lap joints ng ibaba na may mas mababang wall chord, isang patag na ibabaw ng ibaba ay dapat mabuo, tulad ng ipinapakita sa Figure 4.
Figure 4. Transition mula sa lap hanggang butt joint ng mga panel o bottom sheets sa zone ng wall support
6.1.2.6 Mga kasukasuan sa ilalim ng butt
Ang bilateral butt joints ay ginagamit para sa hinang ng mga pinagsamang panel ng ilalim o ilalim ng sheet assembly, sa panahon ng pag-install kung saan ang canting ay posible para sa hinang ang reverse side ng seam.
Ang mga one-sided butt joints sa natitirang lining ay ginagamit upang ikonekta ang mga annular edge sa isa't isa, pati na rin para sa sheet-by-sheet na pagpupulong ng gitnang bahagi ng ilalim o ilalim na walang mga gilid. Ang natitirang lining ay dapat na may kapal na hindi bababa sa 4 mm at pinagsama sa isang naputol na tahi sa isa sa mga pinagsamang bahagi. Kapag nagsasagawa ng butt joint sa natitirang lining nang hindi pinuputol ang mga gilid, ang agwat sa pagitan ng mga gilid ng pinagsamang mga sheet na may kapal na hanggang 6 mm ay dapat na hindi bababa sa 4 mm; para sa pinagsamang mga sheet na may kapal na higit sa 6 mm - hindi bababa sa 6 mm. Kung kinakailangan, ang mga metal spacer ay dapat gamitin upang magbigay ng kinakailangang clearance.
Para sa butt joints ng annular fringes, dapat magbigay ng variable wedge-shaped gap, na nag-iiba mula 4-6 mm kasama ang panlabas na contour ng fringes hanggang 8-12 mm kasama ang inner contour, na isinasaalang-alang ang pag-urong ng fringe ring sa panahon ng welding .
Para sa mga lining, dapat gamitin ang mga materyales na tumutugma sa materyal ng mga bahaging pagsasamahin.
6.1.2.7 Wall-to-bottom na koneksyon
Upang ikonekta ang dingding sa ibaba, ang isang magkasanib na tee na may dalawang panig na walang mga beveled na gilid o may dalawang simetriko na bevel ng ibabang gilid ng sheet ng dingding ay dapat gamitin. Ang binti ng fillet weld ng isang tee joint ay dapat na hindi hihigit sa 12 mm.
Kapag ang kapal ng wall sheet o ang ilalim na sheet ay 12 mm o mas kaunti, ang isang joint na walang beveled edge ay ginagamit na may isang binti ng fillet weld na katumbas ng kapal ng thinner ng mga sheet na pagsasamahin.
Kapag ang kapal ng wall sheet at ang ilalim na sheet ay higit sa 12 mm, ang isang koneksyon na may beveled na mga gilid ay ginagamit, habang ang kabuuan ng binti ng fillet weld A at ang lalim ng bevel B ay katumbas ng kapal ng thinner ng pinagsamang mga sheet (Figures 5, 6). Inirerekomenda na ang lalim ng bevel ay kunin na katumbas ng binti ng fillet weld, sa kondisyon na ang blunting ng gilid ay hindi bababa sa 2 mm.
Figure 5. Wall-to-bottom na koneksyon na may kapal ng pader at ilalim na plate na 12 mm o mas mababa
Figure 6. Wall-to-bottom na koneksyon na may kapal sa dingding at ilalim na plato na higit sa 12 mm
Ang junction ng pader na may ibaba ay dapat na ma-access para sa inspeksyon sa panahon ng pagpapatakbo ng tangke. Kung mayroong thermal insulation sa dingding ng tangke, hindi ito dapat umabot sa ilalim sa layo na 100-150 mm upang mabawasan ang posibilidad ng kaagnasan ng yunit na ito at matiyak ang pagsubaybay sa kondisyon nito.
6.1.2.8 Mga koneksyon sa roof deck
Ang roof decking ay pinapayagang gawin mula sa magkahiwalay na mga sheet, pinalaki na mga card o mga prefabricated na panel.
Ang mga joint joints ng flooring ay dapat isagawa, bilang isang panuntunan, na may isang overlap na may hinang ng isang tuloy-tuloy na fillet weld lamang mula sa itaas na bahagi.
Ang overlap ng mga sheet sa direksyon ng slope ng bubong ay dapat gawin sa paraang ang tuktok na gilid ng ilalim na sheet ay superimposed sa ilalim na gilid ng tuktok na sheet upang mabawasan ang posibilidad ng paghalay na tumagos sa overlap ( Larawan 7).
Figure 7. Lap joint ng roof deck sheets sa direksyon ng roof pitch
Sa kahilingan ng customer, ang mga joint joints ng decking ng frameless conical o spherical roofs ay maaaring gawin gamit ang double-sided butt o double-sided overlap seams.
Ang factory welded seams ng flooring ay dapat na butt welds na may buong penetration.
Ang mga intermittent fillet welds ay maaaring gamitin upang ikonekta ang sahig sa frame ng bubong kung ang antas ng impluwensya ng panloob na kapaligiran ng tangke ay mababa o kapag ang frame ay matatagpuan sa panlabas na ibabaw ng sahig sa open air. Kapag ang frame ay matatagpuan sa panloob na bahagi ng sahig at ang frame ay nakalantad sa isang daluyan at lubos na agresibong kapaligiran, ang tinukoy na koneksyon ay dapat gawin gamit ang tuluy-tuloy na fillet welds ng pinakamababang seksyon na may pagdaragdag ng isang allowance ng kaagnasan.
Kapag gumagawa ng bubong na may madaling malaglag na sahig, ang sahig ay dapat na welded lamang sa itaas na elemento ng annular wall na may fillet weld na may isang binti na hindi hihigit sa 5 mm. Ang welding ng decking sa frame ng bubong ay hindi pinapayagan.
6.1.3 Bottoms
6.1.3.1 Ang ilalim ng tangke ay maaaring patag (para sa mga tangke hanggang 1000 m 3 kasama) o conical na may slope mula sa gitna hanggang sa periphery na may inirerekomendang slope na 1:100.
Sa kahilingan ng customer, pinapayagan na i-slope ang ibaba sa gitna ng tangke, napapailalim sa isang espesyal na pag-aaral sa proyekto ng mga isyu ng pag-aayos ng base at ang lakas ng ilalim.
6.1.3.2 Ang mga ilalim ng mga tangke hanggang sa 1000 m 3 kasama ay pinapayagan na gawin mula sa mga sheet ng parehong kapal (walang mga hangganan), habang ang protrusion ng ilalim na mga sheet na lampas sa panlabas na ibabaw ng dingding ay dapat kunin bilang 25-50 mm. Ang mga ilalim ng mga tangke na may dami ng higit sa 1000 m 3 ay dapat magkaroon ng isang gitnang bahagi at annular na mga gilid, habang ang protrusion ng mga gilid na lampas sa panlabas na ibabaw ng dingding ay dapat kunin bilang 50-100 mm. Hindi pinapayagan ang pagkakaroon ng mga sheet ng iba't ibang kapal sa ilalim ng pinagsamang panel.
6.1.3.3 Ang nominal na kapal ng mga plato ng gitnang bahagi ng ibaba o sa ilalim na walang mga gilid, minus ang allowance ng kaagnasan, ay dapat na 4 mm para sa mga tangke na may dami na mas mababa sa 2000 m 3 at 6 mm para sa mga tangke na may dami ng 2000 m 3 at higit pa.
6.1.3.4 Ang mga sukat ng singsing sa gilid ng ibaba ay tinutukoy mula sa kondisyon ng lakas ng magkasanib na pader sa ilalim, na isinasaalang-alang ang deformability ng gilid na sheet at sa ilalim ng dingding ng tangke. Para sa mga tangke ng klase 3a, ang pagkalkula ng rim ay isinasagawa batay sa kondisyon ng lakas sa loob ng balangkas ng teorya ng mga plate at shell alinsunod sa mga kinakailangan ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon *.
____________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel structures" ay may bisa.
6.1.3.5 Pinapayagan ang nominal na kapal tb ang mga annular na gilid ng ibaba ay tumatagal ng hindi bababa sa halaga na tinutukoy ng formula
saan k 1
=0.77 - walang sukat na koepisyent;
r- radius ng tangke, m;
t 1 - nominal na kapal ng lower wall belt, m;
Δ tcs- allowance para sa kaagnasan ng mas mababang sinturon ng dingding, m;
Δ tcb- allowance sa ilalim ng kaagnasan, m;
Δ tmb- minus tolerance para sa ilalim na gilid rolling, m
6.1.3.6 Ang mga annular edge ay dapat magkaroon ng lapad sa radial na direksyon na nagsisiguro ng distansya sa pagitan ng panloob na ibabaw ng dingding at ng welding seam ng gitnang bahagi ng ibaba hanggang sa mga gilid na hindi bababa sa:
300 mm para sa mga tangke na may dami na mas mababa sa 5000 m 3;
600 mm para sa mga tangke na may dami na 5000 m 3 at higit pa;
dami L 0 , m, tinutukoy ng kaugnayan.
saan k 2 =0.92 - walang sukat na koepisyent.
6.1.3.7 Ang distansya mula sa welded joints ng ibaba, na matatagpuan sa ilalim ng ilalim na gilid ng dingding, hanggang sa vertical seams ng ilalim na chord ng dingding ay hindi dapat mas mababa sa:
- 100 mm para sa mga tangke hanggang sa 10000 m 3 kasama;
- 200 mm para sa mga tangke na may volume na higit sa 10,000 m 3 .
6.1.3.8 Ang mga butt o lap joint ng tatlong ilalim na elemento (mga sheet o panel) ay dapat na matatagpuan sa layo na hindi bababa sa 300 mm mula sa bawat isa, mula sa tangke ng pader at mula sa field joint ng annular edges.
6.1.3.9 Ang koneksyon ng mga elemento ng istruktura sa ibaba ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:
A) ang hinang ng mga elemento ng istruktura ay dapat isagawa sa pamamagitan ng mga overlay ng sheet na may mga bilugan na sulok na may hinang kasama ang isang saradong tabas;
b) leg fillet welds para sa pangkabit na mga elemento ng istruktura ay hindi dapat lumagpas sa 12 mm;
V) Pinapayagan na magpataw ng isang permanenteng elemento ng istruktura sa mga welded seams ng ilalim, napapailalim sa mga sumusunod na kinakailangan:
- ang tahi ng ilalim sa ilalim ng elemento ng istruktura ay dapat na ground flush sa base metal,
- ang mga tahi ng hinang ng mga lining sa ibaba ay dapat na kontrolado para sa higpit;
G) Ang mga pansamantalang elemento ng istruktura (mga teknolohikal na aparato) ay dapat na welded sa layo na hindi bababa sa 50 mm mula sa mga welds;
e) Ang mga teknolohikal na aparato ay dapat na alisin bago ang pagsusuri sa haydroliko, at ang nagresultang pinsala o mga iregularidad sa ibabaw ay dapat na alisin sa pamamagitan ng paggiling gamit ang isang nakasasakit na tool sa isang lalim na hindi nagdadala sa kapal ng mga pinagsamang produkto na lampas sa minus tolerance para sa mga rolled na produkto.
6.1.3.10 Ang mga ilalim ay dapat magkaroon ng pabilog na gilid kasama ang panlabas na tabas.
6.1.3.11 Kasama ang panloob na perimeter ng mga annular na gilid, ang hugis ng gitnang bahagi ng ibaba ay maaaring pabilog o multifaceted, na isinasaalang-alang ang overlap ng gitnang bahagi ng ibaba sa mga gilid ng hindi bababa sa 60 mm.
6.1.4 Mga pader
6.1.4.1 Ang mga nominal na kapal ng mga wall sheet ng tangke ay tinutukoy alinsunod sa mga kinakailangan ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon*:
__________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation mayroong: SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85* Load and Impacts", SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel Structures", RB 03-69-200 "Safety Guide vertical cylindrical steel tank para sa mga produktong langis at langis".
- para sa mga pangunahing kumbinasyon ng mga naglo-load - sa pamamagitan ng pagkalkula ng lakas at katatagan sa ilalim ng normal na operasyon at haydroliko na mga pagsubok;
- para sa mga espesyal na kumbinasyon ng mga naglo-load - pagkalkula ng lakas at katatagan sa ilalim ng mga kondisyon ng lindol;
- kung kinakailangan upang matukoy ang buhay ng serbisyo ng tangke - sa pamamagitan ng pagkalkula ng lakas ng mababang ikot.
6.1.4.2 Nominal na kapal ng web chords t dapat kunin mula sa assortment para sa sheet metal upang ang mga sumusunod na hindi pagkakapantay-pantay ay maobserbahan:
saan td, tg, ts- mga kapal ng disenyo ng mga chord ng dingding sa ilalim ng pagkilos ng mga static na pag-load sa panahon ng operasyon, mga pagsusuri sa haydroliko at pagkilos ng seismic, ayon sa pagkakabanggit;
th- pinakamababang kapal ng istruktura ng pader, na tinutukoy mula sa talahanayan 3;
tc- allowance para sa wall metal corrosion;
Δtm- minus tolerance para sa sheet metal na tinukoy sa sertipiko para sa supply ng metal (kung Δtm≤0.3, pagkatapos ay pinapayagan itong isaalang-alang Δtm=0).
Talahanayan 3 - Pinakamababang kapal ng istruktura ng mga web sheet
6.1.4.3 Kapal ng disenyo i-th belt ng pader mula sa kondisyon ng lakas sa ilalim ng pagkilos ng mga pangunahing kumbinasyon ng mga naglo-load ay dapat matukoy sa isang antas na naaayon sa maximum na mga stress ng hoop sa gitnang ibabaw ng sinturon ayon sa mga formula:
, . (4)
Para sa mga tangke na may diameter na higit sa 61 m, pagkalkula ng kapal i-th belt ng pader mula sa kondisyon ng lakas ay pinapayagan na isagawa ayon sa mga formula:
, , (5)
(6)
saan r
- radius ng tangke, m;
tdi, tgi- kinakalkula kapal i-th belt para sa operasyon at haydroliko na mga pagsubok, m;
t i-1 - kapal ng sinturon i-1 itinalaga ayon sa formula (3), m;
z i - distansya mula sa ibaba hanggang sa ilalim na gilid i-ika sinturon, m;
i- distansya mula sa ibaba hanggang sa antas kung saan idiniin ang hoop sa gitnang ibabaw i-Ang mga sinturon ay kumukuha ng pinakamataas na halaga, m;
Hd, Hg- kinakalkula ang mga antas ng pagpuno ng produkto (tubig) para sa operasyon at haydroliko na mga pagsubok, m;
ρ d, ρ g- density ng produkto (tubig) para sa operasyon at haydroliko na mga pagsubok, t/m 3 ;
g- pagbilis ng grabidad, g\u003d 9.8 m / s 2;
R- normatibong labis na presyon sa espasyo ng gas, MPa;
Δ
tc ,
i -1
- belt corrosion allowance i-1m;
Δ
t m ,
i -1
- minus tolerance para sa pagrenta ng sinturon i-1m.
Ang pagkalkula ayon sa mga formula (5) ay isinasagawa nang sunud-sunod mula sa ibaba hanggang sa itaas na sinturon ng dingding.
6.1.4.4 Parameter ng disenyo R, MPa, ay dapat matukoy ng formula
saan Rγn- normative resistance, kinuha katumbas ng garantisadong halaga ng lakas ng ani ayon sa kasalukuyang mga pamantayan at mga pagtutukoy para sa bakal;
Υ
c
- walang sukat na koepisyent ng mga kondisyon ng pagtatrabaho ng mga chord ng dingding;
Υ
m- walang sukat na kadahilanan sa kaligtasan para sa materyal (tinutukoy alinsunod sa mga kinakailangan ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon *);
____________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel structures" ay may bisa.
Υ
n- walang sukat na koepisyent ng pagiging maaasahan ayon sa responsibilidad;
Υ
t- walang sukat na koepisyent ng temperatura, na tinutukoy ng formula:
(8)
Dito σ T, σ T ,20 - pinahihintulutang mga stress ng bakal sa temperatura ng disenyo ng metal, ayon sa pagkakabanggit T at 20°C.
6.1.4.5 Ang kadahilanang pangkaligtasan para sa pananagutan at ang mga kadahilanan para sa mga kondisyon ng pagtatrabaho ng mga web chords ay dapat italaga alinsunod sa mga talahanayan 4 at 5.
Talahanayan 4. Salik ng pagiging maaasahan ayon sa pananagutan Υ n
Talahanayan 5. Mga koepisyent ng mga kondisyon ng pagtatrabaho ng mga chord ng dingding Yc
6.1.4.6 Ang katatagan ng pader para sa mga pangunahing kumbinasyon ng mga naglo-load (bigat ng mga istruktura at thermal insulation, bigat ng snow cover, wind load, relative vacuum sa gas space) ay sinusuri ng formula:
, (9)
saan σ 1, σ2- meridional (vertical) at hoop stresses sa gitnang ibabaw ng bawat wall chord, MPa, na tinutukoy mula sa pagkilos ng ipinahiwatig na mga load alinsunod sa mga kinakailangan ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon *;
___________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel structures" ay may bisa.
σ cr 1 , σ cr 2 - kritikal na meridional at hoop stresses, MPa, nakuha ng mga formula:
, , , (10)
(11)
Dito E- modulus ng elasticity ng bakal, MPa;
t min ay ang kapal ng pinakamanipis na sinturon sa dingding (bilang panuntunan, ang itaas), na kumakatawan sa nominal na kapal nito na binawasan ang allowance ng kaagnasan at minus na pagpapaubaya para sa mga pinagsamang produkto, m;
Hr- pinababang taas ng pader, m;
n- bilang ng mga sinturon sa dingding;
h- taas ng sinturon, m;
index i sa notasyon ay nagpapahiwatig na ang katumbas na dami ay nabibilang sa i-ika sinturon ng dingding.
Kung may higpit na singsing sa loob i ika sinturon bilang hi kunin ang distansya mula sa gilid ng sinturon na ito hanggang sa naninigas na singsing. Sa mga lumulutang na tangke ng bubong para sa tuktok na chord bilang hi italaga ang distansya mula sa ibabang gilid ng sinturon hanggang sa wind ring.
6.1.4.7 Ang seismic resistance ng tank body ay tinutukoy para sa isang partikular na kumbinasyon ng mga load, kabilang ang seismic action, ang bigat ng nakaimbak na produkto, ang bigat ng mga istruktura at thermal insulation, overpressure, at ang bigat ng snow cover.
- tumaas na presyon sa produkto mula sa mga low-frequency na gravity wave sa libreng ibabaw na nagaganap sa panahon ng pahalang na seismic action;
- high-frequency na dynamic na pagkilos dahil sa magkasanib na pagbabagu-bago ng masa ng produkto at ang pabilog na cylindrical shell;
- inertial load mula sa mga elemento ng istruktura ng tangke na kasangkot sa pangkalahatang mga dynamic na proseso ng katawan ng barko at produkto;
- hydrodynamic load sa dingding dahil sa vertical vibrations ng lupa.
Ang pagkalkula ng seismic stability ng tangke ay dapat magbigay ng:
- lakas ng pader sa mga tuntunin ng hoop stresses sa antas ng ibabang gilid ng bawat chord;
- katatagan ng 1st belt ng pader, na isinasaalang-alang ang karagdagang compression sa meridional na direksyon mula sa seismic overturning moment;
- katatagan ng katawan ng tangke mula sa pagtaob;
- mga kondisyon kung saan ang isang gravitational wave sa isang libreng ibabaw ay hindi umabot sa mga istruktura ng isang nakatigil na bubong at hindi humantong sa pagkawala ng operability ng isang pontoon o isang lumulutang na bubong.
Ang seismic overturning moment ay tinukoy bilang ang kabuuan ng mga sandali mula sa lahat ng pwersang nag-aambag sa pagbaligtad ng tangke. Isinasagawa ang rollover test na may kaugnayan sa mas mababang punto ng pader na matatagpuan sa axis ng pahalang na bahagi ng pagkilos ng seismic.
6.1.4.9 Ang mga lokal na puro load sa dingding ng tangke ay dapat ipamahagi sa pamamagitan ng mga sheet overlay.
6.1.4.10 Ang mga permanenteng elemento ng istruktura ay hindi dapat makahadlang sa paggalaw ng dingding, kabilang ang lugar ng mas mababang mga chord ng dingding sa ilalim ng hydrostatic load.
6.1.4.11 Ang koneksyon ng mga elemento ng istruktura sa dingding ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:
a) ang hinang ng mga elemento ng istruktura ay dapat isagawa sa pamamagitan ng mga overlay ng sheet na may mga bilugan na sulok na may hinang kasama ang isang saradong tabas;
b) ang binti ng fillet welds para sa pangkabit na mga elemento ng istruktura ay hindi dapat lumampas sa 12 mm;
c) ang mga permanenteng elemento ng istruktura (maliban sa mga naninigas na singsing) ay dapat na matatagpuan nang hindi lalampas sa 100 mm mula sa axis ng mga pahalang na tahi ng dingding at ilalim ng tangke at hindi mas malapit sa 150 mm mula sa axis ng mga vertical seams ng dingding , pati na rin mula sa gilid ng anumang iba pang permanenteng elemento ng istruktura sa dingding;
d) ang mga pansamantalang elemento ng istruktura (mga teknolohikal na aparato) ay dapat na welded sa layo na hindi bababa sa 50 mm mula sa mga welds;
e) ang mga teknolohikal na aparato ay dapat na alisin bago ang pagsusuri ng haydroliko, at ang mga nagresultang pinsala o mga iregularidad sa ibabaw ay dapat na alisin sa pamamagitan ng paggiling gamit ang isang nakasasakit na tool sa isang lalim na hindi nagdadala sa kapal ng mga pinagsamang produkto na higit sa minus tolerance para sa mga rolled na produkto.
6.1.5 Pagpapatigas ng mga singsing sa web
6.1.5.1 Upang matiyak ang lakas at katatagan ng mga tangke sa panahon ng operasyon, pati na rin upang makuha ang kinakailangang geometric na hugis sa panahon ng pag-install, pinapayagan na i-install ang mga sumusunod na uri ng mga stiffening ring sa mga dingding ng mga tangke:
- upper wind ring para sa mga tangke na walang nakapirming bubong o para sa mga tangke na may mga nakapirming bubong na nadagdagan ang deformability sa eroplano ng base ng bubong;
- itaas na singsing ng suporta para sa mga tangke na may mga nakapirming bubong;
- intermediate wind ring upang matiyak ang katatagan kapag nalantad sa hangin at seismic load.
6.1.5.2 Ang upper wind ring ay naka-install sa labas ng tangke sa itaas na wall chord.
Ang cross section ng upper wind ring ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula, at ang lapad ng ring ay dapat na hindi bababa sa 800 mm.
Para sa mga tangke na may lumulutang na bubong, inirerekumenda na mag-install ng isang upper wind ring sa layo na 1.25 m mula sa tuktok ng dingding, habang sa tuktok ng dingding ay isang annular na sulok na may cross section na hindi bababa sa 63x5 mm ay dapat na naka-install na may kapal ng upper wall chord hanggang 8 mm at hindi bababa sa 75x6 mm na may kapal ng upper belt ng pader ay higit sa 8 mm.
Kapag ginagamit ang upper wind ring bilang isang platform ng serbisyo, ang mga kinakailangan sa disenyo para sa mga elemento ng singsing (lapad at kondisyon ng tumatakbo na ibabaw, taas ng bakod, atbp.) ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng 6.1.11.
6.1.5.3 Ang itaas na singsing ng suporta ng mga nakatigil na bubong ay naka-install sa lugar ng itaas na gilid ng tangke ng tangke upang makuha ang mga reaksyon ng suporta ng compression, pag-igting o baluktot kapag ang mga panlabas at panloob na load ay inilapat sa bubong.
Kung sakaling ang pag-install ng isang nakapirming bubong ay isinasagawa pagkatapos makumpleto ang pag-install ng tangke ng tangke, ang cross section ng support ring ay dapat suriin sa pamamagitan ng pagkalkula, tulad ng para sa isang tangke na walang nakapirming bubong.
6.1.5.4 Ang mga intermediate wind ring ay inilalagay sa mga kaso kung saan ang kapal ng mga kuwerdas ng dingding ay hindi nakasisiguro sa katatagan ng walang laman na pader ng tangke, at ang pagtaas sa kapal ng mga kuwerdas ng dingding ay hindi praktikal at ekonomikal.
6.1.5.5 Ang mga stiffening ring sa web ay dapat sarado (walang mga hiwa sa buong perimeter ng web) at matugunan ang mga kinakailangan na tinukoy sa 6.1.4.11. Ang pag-install ng mga tadyang ng singsing sa magkahiwalay na mga seksyon, kabilang ang lugar ng pag-mount ng mga joints ng dingding ng mga rolled tank, ay hindi pinapayagan.
6.1.5.6 Ang mga joints ng stiffening ring sections ay dapat na butt joints na may buong penetration. Ang koneksyon ng mga seksyon sa mga overlay ay pinapayagan. Ang mga mounting joints ng mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa layo na hindi bababa sa 150 mm mula sa vertical seams ng dingding.
6.1.5.7 Ang mga stiffening ring ay dapat na matatagpuan sa layo na hindi bababa sa 150 mm mula sa mga pahalang na tahi ng web.
6.1.5.8 Ang mga stiffening ring, na ang lapad ay 16 o higit pang beses na mas malaki kaysa sa kapal ng pahalang na elemento ng singsing, ay dapat suportahan sa anyo ng mga ribs o struts. Ang distansya sa pagitan ng mga suporta ay hindi dapat lumampas sa higit sa 20 beses ang taas ng panlabas na vertical flange ng singsing.
6.1.5.9 Kung ang tangke ay may mga fire irrigation system (cooling device), ang mga stiffening ring na naka-install sa panlabas na ibabaw ng dingding ay dapat may disenyo na hindi pumipigil sa patubig sa dingding sa ibaba ng antas ng ring.
Ang mga singsing ng isang disenyo na may kakayahang mag-ipon ng tubig ay dapat na may mga butas sa paagusan.
6.1.5.10 Minimum section modulus ng upper wind ring Wzt, m 3 , ang mga lumulutang na tangke ng bubong ay tinutukoy ng formula
, (12)
kung saan ang 1.5 ay ang koepisyent na isinasaalang-alang ang vacuum mula sa hangin sa tangke na may bukas na tuktok;
pw- karaniwang presyon ng hangin, kinuha depende sa lugar ng hangin alinsunod sa kasalukuyang mga regulasyon *;
________________
D- diameter ng tangke, m;
H S- taas ng tangke sa dingding, m;
parameter ng disenyo R- ayon sa 6.1.4.4.
Kung ang itaas na singsing ng hangin ay konektado sa dingding na may tuluy-tuloy na mga welds, pinapayagan na isama ang mga seksyon ng dingding na may nominal na kapal sa seksyon ng singsing t at lapad 15( t-Δt c) pababa at pataas mula sa site ng pag-install ng singsing.
Sa kaso ng pag-install ng intermediate wind ring, inirerekumenda na magkaroon ng ganitong disenyo kung saan ang cross section nito ay nakakatugon sa mga kinakailangan:
- para sa mga nakapirming tangke ng bubong:
; (13)
- para sa mga lumulutang na tangke ng bubong:
, (14)
saan H r max- ang maximum ng pinababang taas ng seksyon ng pader sa itaas o ibaba ng intermediate ring, na tinutukoy ayon sa 6.1.4.6.
6.1.5.11 Sa sandali ng paglaban ng intermediate stiffening ring, mga bahagi ng pader na may lapad L s \u003d 0.6√r (t- Δt c) sa itaas at ibaba ng lugar ng pag-install ng singsing.
6.1.6 Nakapirming bubong
6.1.6.1 Pangkalahatang mga kinakailangan
Ang talatang ito ay nagtatatag ng mga pangkalahatang kinakailangan para sa mga nakapirming istruktura ng bubong, na nahahati sa mga sumusunod na uri:
- walang frame na conical na bubong, ang kapasidad ng tindig na kung saan ay ibinibigay ng conical decking shell;
- frameless spherical roof, ang kapasidad ng tindig na kung saan ay ibinibigay ng mga pinagsamang elemento ng sahig na bumubuo sa ibabaw ng spherical shell;
- frame conical roof, malapit sa ibabaw ng isang malumanay na kono, na binubuo ng mga elemento ng frame at sahig;
- frame domed roof, na binubuo ng mga elemento ng radial at annular frame na nakasulat sa ibabaw ng isang spherical shell, at flooring, malayang nakahiga sa frame o welded sa mga elemento nito;
- iba pang mga uri ng bubong, napapailalim sa mga kinakailangan ng pamantayang ito at mga code ng gusali.
Depende sa bakal na ginamit, ang mga nakatigil na bubong ay maaaring gawin sa mga sumusunod na bersyon:
- carbon steel bubong;
- hindi kinakalawang na asero bubong;
- carbon steel roof para sa frame at stainless steel decking.
Ang paggamit ng mga nakatigil na bubong mula sa mga aluminyo na haluang metal ay pinapayagan.
6.1.6.2 Mga Batayan ng pagkalkula
Ang pagkalkula ng mga nakatigil na bubong ay isinasagawa para sa mga sumusunod na kumbinasyon ng mga pagkarga*:
_________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 20.13330.2011 "SNiP 2.01.07-85* Load and Impacts" ay may bisa.
a) ang unang pangunahing kumbinasyon ng mga epekto mula sa:
- bigat ng thermal insulation;
- bigat ng snow cover na may simetriko at asymmetrical na pamamahagi ng snow sa bubong;
- panloob na kamag-anak na vacuum sa gas space ng tangke;
b) ang pangalawang pangunahing kumbinasyon ng mga epekto mula sa:
- sariling bigat ng mga elemento ng bubong;
- bigat ng nakatigil na kagamitan;
- bigat ng thermal insulation;
- labis na presyon;
- negatibong presyon ng hangin;
c) isang espesyal na kumbinasyon ng mga aksyon mula sa inertial vertical load ng bubong at kagamitan, pati na rin mula sa mga naglo-load ng unang pangunahing kumbinasyon ng mga aksyon na may kaukulang mga coefficient ng mga kumbinasyon ng mga aksyon mula sa kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon *.
________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 14.13330.2014 "SNiP II-2-7-81* Konstruksyon sa mga rehiyon ng seismic" ay may bisa.
Ang pagkalkula ng kapasidad ng tindig ng mga nakatigil na bubong ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon * na may koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho Υ c =0,9.
________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel structures" ay may bisa.
Inirerekomenda na magmodelo at kalkulahin ang mga bubong para sa lahat ng mga kumbinasyon ng mga load gamit ang paraan ng may hangganan na elemento. Kasama sa scheme ng pagkalkula ang lahat ng bearing rod at mga elemento ng plate na ibinigay ng solusyon sa disenyo. Kung ang mga sheet ng sahig ay hindi hinangin sa frame, kung gayon ang kanilang mga katangian ng timbang ay isinasaalang-alang sa pagkalkula.
Ang mga elemento at yunit ng bubong ay dapat na idinisenyo sa paraang ang pinakamataas na puwersa at mga deformasyon sa mga ito ay hindi lalampas sa mga halaga ng limitasyon para sa lakas at katatagan na kinokontrol ng normatibong dokumento*.
________________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP II-23-81* Steel structures" ay may bisa.
6.1.6.3 Frameless conical na bubong
Ang frameless conical roof ay isang makinis na conical shell na hindi sinusuportahan ng radial stiffeners.
Ang mga geometric na parameter ng isang frameless conical na bubong ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:
- diameter ng bubong sa plano - hindi hihigit sa 12.5 m;
- ang anggulo ng pagkahilig ng roof generatrix sa pahalang na ibabaw ay dapat itakda sa hanay mula 15° hanggang 30°.
Ang nominal na kapal ng shell ng bubong ay dapat nasa pagitan ng 4 at 7 mm (kapag ang shell ay ginawa sa pamamagitan ng rolling) at higit pa (kapag ang sahig ay ginawa sa lugar ng pag-install). Sa kasong ito, ang kapal ng shell tr ay dapat matukoy sa pamamagitan ng pagkalkula ng katatagan ayon sa sumusunod na formula:
, (15)
saan α
- ang anggulo ng pagkahilig ng conical roof;
Rr- pag-load ng disenyo sa bubong para sa unang pangunahing kumbinasyon ng mga aksyon, MPa;
Δ
tcr- allowance para sa kaagnasan ng roof deck, m.
Sa kaso ng hindi sapat na kapasidad ng tindig, ang isang makinis na conical shell ay dapat na palakasin ng mga annular stiffeners (mga frame), na tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula at naka-install sa labas ng bubong sa paraang hindi makahadlang sa pag-alis ng pag-ulan.
Ang shell ng bubong ay dapat gawin sa anyo ng isang pinagsama panel (mula sa isa o higit pang mga bahagi). Pinapayagan na gumawa ng panel ng bubong sa panahon ng pag-install, habang ang kapal ng shell ng bubong ay maaaring tumaas ng hanggang 10 mm.
6.1.6.4 Walang frame na spherical na bubong
Ang frameless spherical roof ay isang flat spherical shell.
Ang radius ng curvature ng bubong ay dapat nasa pagitan ng 0.7 D hanggang 1.2 D, Saan D ay ang panloob na diameter ng dingding ng tangke. Ang inirerekumendang hanay ng aplikasyon ng mga frameless spherical roof ay mga tangke na may dami na hanggang 5000 m 3 at diameter na hindi hihigit sa 25 m.
Ang nominal na kapal ng shell ng bubong ay tinutukoy ng mga kalkulasyon ng lakas at katatagan at dapat na hindi bababa sa 4 mm.
Ang ibabaw ng isang spherical roof ay maaaring gawin ng mga hugis na petals ng double curvature (rolled sa meridional at annular na direksyon) o cylindrical petals, na pinagsama lamang sa meridional na direksyon, habang ang deviation ng ibabaw ng cylindrical petal mula sa isang makinis na spherical surface (sa annular na direksyon) ay hindi dapat lumampas sa tatlong kapal ng shell .
Ang koneksyon ng mga petals sa bawat isa ay dapat gawin na may double-sided butt o lap joints.
6.1.6.5 Naka-frame na conical na bubong
Ang mga frame conical roof ay maaaring magkaroon ng dalawang bersyon:
a) pagpapatupad sa mas mababang lokasyon ng frame na may kaugnayan sa sahig;
b) pagpapatupad sa itaas na posisyon ng frame na may kaugnayan sa sahig, na nagbibigay ng mas mataas na resistensya ng kaagnasan ng bubong dahil sa paglikha ng isang makinis na ibabaw sa gilid ng nakaimbak na produkto at mga singaw nito.
Ang mga halaga ng nominal na kapal ng mga elemento ng istruktura ng mga bubong ng frame ay ibinibigay sa Talahanayan 6.
Talahanayan 6. Nominal na kapal ng mga elemento ng istruktura ng mga bubong ng frame
*Tandaan: Dtcr- allowance para sa kaagnasan ng mga elemento ng bubong.
Ang mga frame conical roof ay ginawa sa dalawang bersyon:
- kalasag - sa anyo ng mga kalasag, na binubuo ng mga magkakaugnay na elemento ng frame at sahig, habang ang frame ay maaaring matatagpuan sa loob at sa labas ng sahig;
- frame - sa anyo ng mga elemento ng frame at sahig na hindi welded sa frame, habang ang sahig ay maaaring gawin ng mga indibidwal na mga sheet, malalaking laki ng mga card o pinagsama panel, at dalawang diametrically kabaligtaran elemento frame ay dapat na unfastened sa plano sa pamamagitan ng dayagonal braces.
6.1.6.6 Naka-frame na simboryo na bubong
Ang domed roof ay isang radial-annular frame system na nakasulat sa ibabaw ng isang spherical shell.
Ang mga bubong ng simboryo ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:
- ang radius ng curvature ng spherical surface ng bubong ay dapat nasa pagitan ng 0.7 D hanggang 1.5 D, Saan D- diameter ng tangke;
- ang mga nominal na kapal ng mga elemento ng mga naka-frame na domed na bubong ay tinukoy sa talahanayan 6;
- ang frame ng mga domed roof ay dapat magkaroon ng mga elemento ng pagkonekta na tinitiyak ang geometric na invariability ng bubong.
6.1.7 Mga sanga na tubo at manhole sa dingding ng tangke (mga hiwa sa dingding)
6.1.7.1 Pangkalahatang mga kinakailangan
Para sa paggawa ng mga tubo ng sangay at mga hatches, dapat gamitin ang mga walang tahi o straight-seam na tubo at mga shell na gawa sa rolled sheet.
Ang mga longitudinal seams ng mga shell na gawa sa rolled sheet ay dapat kontrolin ng RK method sa halagang 100%. Para sa mga tangke ng klase KS-2b, ang RK ay pinapayagan na hindi isagawa.
Kapag hinang ang isang shell o pipe sa dingding ng tangke, dapat matiyak ang pagtagos ng dingding (Larawan 8).
6.1.7.2 Reinforcement ng web sa mga tie-in point
Ang mga butas sa dingding para sa pag-install ng mga tubo ng sangay at mga hatch ay dapat na palakasin ng mga overlay ng sheet (reinforcing sheet) na matatagpuan sa kahabaan ng perimeter ng butas. Pinapayagan na mag-install ng mga nozzle na may nominal na diameter hanggang sa 65 mm kasama sa isang pader na may kapal na hindi bababa sa 6 mm nang walang reinforcing sheet.
Hindi pinapayagan na palakasin ang mga tie-in sa pamamagitan ng welding stiffeners sa mga shell (pipe).
Panlabas na diameter D R reinforcing sheet ay dapat nasa loob ng 1.8 D0£ D R£2.2 D0, Saan D0 ay ang diameter ng butas sa dingding.
Ang kapal ng reinforcing sheet ay hindi dapat mas mababa kaysa sa kaukulang wall sheet at hindi dapat lumampas sa kapal ng wall sheet ng higit sa 5 mm. Ang mga gilid ng reinforcing sheet na may kapal na lumampas sa kapal ng wall sheet ay dapat bilugan o iproseso alinsunod sa Figure 8. Inirerekomenda na ang kapal ng reinforcing sheet ay kunin na katumbas ng kapal ng wall sheet.
Ang cross-sectional area ng reinforcing sheet, na sinusukat sa kahabaan ng vertical axis ng butas, ay dapat na hindi bababa sa produkto ng vertical na laki ng butas sa dingding at ang kapal ng wall sheet.
Ang reinforcing sheet ay dapat may inspeksyon na butas na may M6-M10 thread, sarado na may screw plug at matatagpuan humigit-kumulang sa pahalang na axis ng branch pipe o hatch o sa ibabang bahagi ng reinforcing sheet.
Ang binti ng fillet weld para sa pag-fasten ng reinforcing sheet sa shell (pipe) ng branch pipe o hatch ( K 1, Figure 8) ay itinalaga alinsunod sa Talahanayan 7, ngunit hindi dapat lumampas sa kapal ng shell (pipe).
Talahanayan 7
Mga sukat sa mm
Figure 8. Mga detalye ng mga tubo ng sangay at mga hatches sa dingding
Ang binti ng fillet weld para sa pag-fasten ng reinforcing sheet sa dingding ng tangke ( K 2, Figure 8) ay dapat na hindi bababa sa tinukoy sa Talahanayan 8.
Para sa isang reinforcing sheet na umaabot sa ilalim ng tangke, ang binti ng fillet weld ng reinforcing sheet sa ibaba (K 3, figure 8) ay dapat na katumbas ng pinakamaliit na kapal ng mga welded na elemento, ngunit hindi hihigit sa 12 mm.
Talahanayan 8
Mga sukat sa mm
Pinapayagan na palakasin ang dingding sa pamamagitan ng pag-install ng isang insert - isang wall sheet ng mas mataas na kapal, na tinutukoy ng naaangkop na pagkalkula. Ang kapal ng insert ay hindi dapat lumampas sa 60 mm.
6.1.7.3 Mga paghihigpit sa lokasyon ng mga pagsingit sa dingding
Hindi hihigit sa apat na pagsingit na may nominal na diameter na higit sa 300 mm ang matatagpuan sa isang wall sheet. Para sa higit pang mga gripo, ang web plate ay dapat i-heat treat alinsunod sa 9.6.
Ang mga distansya sa pagitan ng mga bahagi ng katabing mga tubo ng sanga at mga hatch na hinangin sa dingding ng tangke (mga shell, tubo, reinforcing sheet) ay dapat na hindi bababa sa 250 mm.
Ang distansya mula sa mga bahagi ng mga tubo ng sangay at mga hatch na hinangin sa dingding ng tangke (mga shell, tubo, reinforcing sheet) hanggang sa axis ng mga vertical seams ng dingding ay dapat na hindi bababa sa 250 mm. at sa axis ng pahalang na tahi ng dingding at sa ilalim ng tangke (maliban sa bersyon ng disenyo ng reinforcing sheet na umaabot sa ibaba) - hindi bababa sa 100 mm.
Sa kaso ng heat treatment ng mga wall sheet na may mga tie-in alinsunod sa 9.6, ang mga distansya sa itaas ay maaaring bawasan sa 150 mm (sa halip na 250 mm) at hanggang 75 mm (sa halip na 100 mm).
Ang distansya mula sa mga detalye ng mga tubo ng sangay at mga hatch na hinangin sa dingding ng tangke (mga shell, tubo, reinforcing sheet) sa iba pang mga bahagi na hinangin sa dingding ay dapat na hindi bababa sa 150 mm.
Kapag nag-aayos ng mga tangke, pinapayagan bilang isang pagbubukod (sa kasunduan sa mga developer ng CM) na mag-install ng mga tubo ng sangay at mga hatch na may intersection ng mga welds sa dingding (pahalang at patayo) alinsunod sa Figure 9, habang ang crossed seam ay dapat sumailalim sa RC para sa isang haba ng hindi bababa sa tatlong butas diameters sa pader simetriko tungkol sa patayo o pahalang na axis ng branch pipe o hatch.
Figure 9, sheet 1 - Pag-install ng mga tubo at hatches sa mga intersection
na may vertical o horizontal wall welds
(may kondisyong ipinapakita ang intersection na may vertical seam)
Mga Tala
1. Para sa mga intersection na may vertical joints, ang mga halaga A At SA dapat na hindi bababa sa 100 mm at hindi bababa sa 10 t, Saan t- kapal ng wall sheet.
2. Para sa mga intersection na may pahalang na joints, ang mga value A at B ay dapat na hindi bababa sa 75 mm at hindi bababa sa 8 t, Saan t- kapal ng wall sheet.
Larawan 9, sheet 2
6.1.7.4 Mga tubo sa dingding ng tangke
Ang mga tubo ng sanga sa dingding ay idinisenyo para sa koneksyon ng mga panlabas at panloob na pipeline, instrumento at iba pang mga aparato na nangangailangan ng paggawa ng mga butas sa dingding.
Ang bilang, sukat at uri ng mga nozzle (Larawan 11) ay nakasalalay sa layunin at dami ng tangke at tinutukoy ng customer ng tangke.
Ang pinaka-responsable sa mga tuntunin ng pagtiyak ng pagiging maaasahan ng tangke ay ang mga nozzle para sa pagtanggap at pamamahagi ng produkto, na matatagpuan malapit sa ibaba sa zone ng vertical na liko ng dingding at nakikita ang makabuluhang teknolohikal at temperatura na mga load mula sa mga konektadong pipeline. .
Ang pagkalkula at disenyo ng mga nozzle, na isinasaalang-alang ang panloob na hydrostatic pressure ng produkto at ang mga naglo-load mula sa mga konektadong pipeline, ay dapat isagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng mga dalubhasang pamantayan.
Inirerekomenda ang mga tubo ng sanga sa dingding na may nominal na diameter na 50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600, 700, 800, 900, 1000, 1200 mm. Ang disenyo ng mga nozzle sa dingding ay dapat sumunod sa mga numero 8, 10, 11, 12 at talahanayan 9.
Ang mga flanges ng pipe ng branch sa dingding ay dapat gawin alinsunod sa GOST 33259: mga uri 01 at 11. bersyon B, hilera 1 para sa isang nominal na presyon ng 16 kgf / cm 2, maliban kung tinukoy sa detalye ng disenyo.
Sa kahilingan ng customer ng tangke, ang mga tubo ng sangay sa dingding ay maaaring nilagyan ng mga pansamantalang plug ayon sa ATC 24.200.02-90* para sa isang nominal na presyon na 6 kgf/cm 2, na idinisenyo upang i-seal ang tangke sa panahon ng pagsubok pagkatapos makumpleto ang pag-install .
____________
ATK 24.200.02-90 Flanged steel plugs. Disenyo, sukat at teknikal na mga kinakailangan.
Figure 10. Mga tubo sa dingding (ang mga nozzle na may mga flanges type 01 ay karaniwang ipinapakita)
Figure 11. Mga uri ng nozzle sa dingding (ang mga nozzle na may D1 flanges at round reinforcing sheet ay karaniwang ipinapakita)
Figure 12. Koneksyon ng nozzle flange sa shell (pipe)
Talahanayan 9. Mga parameter ng istruktura ng mga nozzle sa dingding ng tangke
Mga sukat sa mm
Nominal na diameter ng nozzle DN | D P | tp, (tingnan ang tala 1) | Sinabi ni Dr | A, hindi mas mababa | SA, hindi bababa (tingnan ang tala 2) | SA, hindi mas mababa | |
---|---|---|---|---|---|---|---|
Na may bilog na reinforcing sheet | Sa reinforcing sheet sa ibaba | ||||||
50 | 57 | 5 | — | — | — | 150 | 100 |
80 | 89 | 6 | 220 | 220 | 150 | 200 | 100 |
100 | 108; 114 | 6 | 260 | 250 | 160 | 200 | 100 |
150 | 159; 168 | 6 | 360 | 300 | 200 | 200 | 125 |
200 | 219 | 6 | 460 | 340 | 240 | 250 | 125 |
250 | 273 | 8 | 570 | 390 | 290 | 250 | 150 |
300 | 325 | 8 | 670 | 450 | 340 | 250 | 150 |
350 | 377 | 10 | 770 | 500 | 390 | 300 | 175 |
400 | 426 | 10 | 870 | 550 | 440 | 300 | 175 |
500 | 530 | 12 | 1070 | 650 | 540 | 350 | 200 |
600 | 630 | 12 | 1270 | 750 | 640 | 350 | 200 |
700 | 720 | 12 | 1450 | 840 | 730 | 350 | 225 |
800 | 820 | 14 | 1660 | 940 | 830 | 350 | 225 |
900 | 920 | 14 | 1870 | 1040 | 930 | 400 | 250 |
1000 | 1020 | 16 | 2070 | 1140 | 1050 | 400 | 250 |
1200 | 1220 | 16 | 2470 | 1340 | 1240 | 450 | 275 |
Mga Tala:
1) tp— pinakamababang kapal ng istruktura nang walang allowance para sa kaagnasan;
2) na may thermal insulation wall size SA dapat dagdagan ng kapal ng thermal insulation;
3) ang mga paglihis mula sa mga sukat na ipinahiwatig sa talahanayan ay dapat kumpirmahin sa pamamagitan ng pagkalkula.
6.1.7.5 Manholes sa dingding ng tangke
Ang mga manhole sa dingding ay inilaan para sa pagtagos sa tangke sa panahon ng pag-install, inspeksyon at pagkumpuni nito.
Ang tangke ay dapat na nilagyan ng hindi bababa sa dalawang hatches na nagbibigay ng access sa ilalim ng tangke.
Ang tangke na may pontoon ay dapat ding mayroong kahit isang hatch na matatagpuan sa taas. pagbibigay ng access sa pontoon sa posisyon ng pagkumpuni nito. Sa kahilingan ng customer ng tangke, ang hatch na ito ay maaaring mai-install sa isang tangke na may lumulutang na bubong.
Ang mga flange ng mga bilog na hatch ay dapat gawin alinsunod sa GOST 33259: uri 01, bersyon B, hilera 1 para sa isang nominal na presyon ng 2.5 kgf / cm 2. maliban kung tinukoy sa detalye ng disenyo.
Ang mga round manhole cover ay dapat gawin ayon sa ATC 24.200.02-90 para sa isang nominal na presyon na 6 kgf/cm 2, maliban kung tinukoy sa detalye ng disenyo.
Para sa kadalian ng operasyon, ang mga manhole cover ay dapat na nilagyan ng mga handle at swivel device.
Ang disenyo ng mga manhole sa dingding ay dapat sumunod sa Mga Larawan 8, 13, 14, 15 at Talahanayan 10.
Figure 13. Manhole hatches sa dingding (kondisyon na ipinapakita ang mga reinforcing sheet na hindi sa ibaba)
Figure 14. Disenyo ng mga manhole hatches sa dingding (kondisyon na nagpapakita ng mga flanges at mga takip para sa mga bilog na hatch)
Mga Tala
1 Sa pagkakaroon ng thermal insulation ng pader, ang laki b dapat dagdagan ng kapal ng pagkakabukod.
2 Mga minimum na halaga ng laki A - ayon sa talahanayan 9.
3 Ibaluktot ang reflector sa radius ng dingding.
4 Ang kapal ng reflector sheet ay kinukuha ayon sa kapal ng wall sheet, ngunit hindi hihigit sa 8 mm.
Figure 15. Manhole flange connection sa dingding na may shell at takip
Talahanayan 10. Mga parameter ng disenyo ng mga manhole sa dingding ng tangke
Mga sukat sa mm
Mga pagpipilian | Mga sukat | |||
---|---|---|---|---|
Hatch DN 600 | Hatch DN 800 | Hatch 600×900 | ||
Panlabas na sukat ng shell Dp | Ø 630 | Ø 820 | 630×930 | |
Pinakamababang kapal ng istruktura ng shell, t p *, na may kapal ng wall sheet | ||||
5-6 mm | 6 | 8 | ||
7-10 mm | 8 | 10 | ||
11-15 mm | 10 | 12 | ||
16-22mm | 12 | 14 | ||
23-26 mm | 14 | 16 | ||
27-32mm | 16 | 18 | ||
33-40 mm | 20 | 20 | ||
Pagpapatibay ng laki ng sheet | Sinabi ni Dr= 1270 | Sinabi ni Dr= 1660 | 1270×1870 |
* Hindi kasama ang corrosion allowance.
6.1.8 Mga tubo at hatches sa bubong ng tangke
Ang bilang, sukat at uri ng mga nozzle (Figure 16) ay nakasalalay sa layunin at dami ng tangke at tinutukoy ng customer ng tangke.
Ang mga nozzle ng bubong na may mga nominal na diameter na 50, 80,100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600, 700, 800, 900,1000 mm ay inirerekomenda. Ang disenyo ng mga tubo ng sangay sa bubong ay dapat sumunod sa mga numero 12, 16, 17 at talahanayan 11.
Talahanayan 11. Mga parameter ng disenyo ng mga nozzle sa bubong ng tangke
Mga sukat sa mm
Nominal na nozzle diameter DN | Dp | t p (tingnan ang tala 1) | D r | B, hindi mas mababa (tingnan ang tala 2) |
---|---|---|---|---|
50 | 57 | 5 | — | 150 |
80 | 89 | 5 | 200 | 150 |
100 | 108; 114 | 5 | 220 | 150 |
150 | 159; 168 | 5 | 320 | 150 |
200 | 219 | 5 | 440 | 200 |
250 | 273 | 6 | 550 | 200 |
300 | 325 | 6 | 650 | 200 |
350 | 377 | 6 | 760 | 200 |
400 | 426 | 6 | 860 | 200 |
500 | 530 | 6 | 1060 | 200 |
600 | 630 | 6 | 1160 | 200 |
700 | 720 | 7 | 1250 | 250 |
800 | 820 | 7 | 1350 | 250 |
900 | 920 | 7 | 1450 | 250 |
1000 | 1020 | 7 | 1500 | 250 |
Mga Tala:
1 tp— pinakamababang kapal ng istruktura nang walang allowance para sa kaagnasan;
2 sa pagkakaroon ng thermal insulation ng bubong, ang dimensyon B ay dapat na tumaas ng kapal ng thermal insulation;
3 mga paglihis mula sa mga sukat na ipinahiwatig sa talahanayan ay dapat kumpirmahin sa pamamagitan ng pagkalkula.
Figure 16. Mga nozzle at roof hatches (mga nozzle na may flanges type 01 ay pansamantalang ipinapakita)
Figure 17. Mga detalye ng mga tubo at hatches sa bubong
Ang mga flanges ng mga tubo ng sangay sa bubong ay dapat gawin alinsunod sa GOST 33259: mga uri 01 at 11, bersyon B, hilera 1 para sa isang nominal na presyon ng 2.5 kgf / cm 2, maliban kung tinukoy sa detalye ng disenyo.
Kung ang spigot ay ginagamit para sa bentilasyon, ang shell (pipe) ay dapat putulin sa ilalim na kapantay ng roof deck (type "F").
Sa kahilingan ng customer ng tangke, ang mga tubo ng sangay sa bubong ng tangke na walang pontoon, na pinapatakbo sa labis na presyon sa espasyo ng gas, ay maaaring nilagyan ng mga pansamantalang plug ayon sa АТК 24.200.02-90 para sa isang nominal na presyon ng 6 kgf /cm 2, na idinisenyo upang i-seal ang tangke sa panahon ng pagsubok pagkatapos makumpleto ang pag-install.
Upang siyasatin ang loob ng tangke, i-ventilate ito sa panahon ng panloob na trabaho, pati na rin para sa iba't ibang layunin ng pag-install, ang tangke ay dapat na nilagyan ng hindi bababa sa dalawang hatches sa bubong.
Para sa kadalian ng paggamit, ang mga takip ng skylight ay dapat na nilagyan ng mga swivel device, at ang mga mounting hatch cover na may mga handle.
Talahanayan 12. Mga parameter ng disenyo ng mga hatches sa bubong ng tangke
6.1.9 Mga Pontoon
6.1.9.1 Ginagamit ang mga Pontoon sa mga tangke ng imbakan para sa madaling pagsingaw ng mga produkto at idinisenyo upang bawasan ang pagkawala ng pagsingaw. Dapat matugunan ng mga Pontoon ang mga sumusunod na pangunahing kinakailangan:
- dapat takpan ng pontoon ang ibabaw ng nakaimbak na produkto hangga't maaari;
- ang mga tangke na may pontoon ay dapat patakbuhin nang walang panloob na presyon at vacuum sa gas space ng tangke:
- ang lahat ng mga kasukasuan ng pontoon na nakalantad sa direktang pagkakalantad sa produkto o ang mga singaw nito ay dapat na masikip at naka-check kung may paninikip;
- anumang materyal na nagse-sealing sa mga pontoon joints ay dapat na tugma sa produktong iniimbak.
6.1.9.2 Ang mga sumusunod na pangunahing uri ng mga pontoon ay ginagamit:
a) isang single-deck pontoon na may gitnang single-layer membrane (deck), nahahati, kung kinakailangan, sa mga compartment at annular box na matatagpuan sa kahabaan ng perimeter (bukas o sarado sa itaas);
b) isang two-deck pontoon, na binubuo ng mga selyadong kahon na matatagpuan sa buong lugar ng pontoon;
c) isang pinagsamang pontoon na may bukas o saradong radially arranged box at single-cell insert na nagkokonekta sa mga kahon;
d) pontoon sa mga float na may selyadong sahig;
e) block pontoon na may kapal na hindi bababa sa 60 mm na may selyadong mga compartment, guwang o puno ng foam o iba pang materyal;
f) pontoon na gawa sa non-metallic composite o synthetic na materyales.
6.1.9.3 Ang disenyo ng pontoon ay dapat tiyakin ang normal na operasyon nito sa buong taas ng gumaganang stroke nang walang mga pagbaluktot, pag-ikot sa panahon ng paggalaw at paghinto.
6.1.9.4 Ang gilid ng pontoon at ang mga riles sa gilid ng lahat ng mga aparatong dumadaan sa pontoon (mga suporta ng nakapirming bubong, mga gabay ng pontoon, atbp.), na isinasaalang-alang ang kinakalkula na paglulubog at takong ng pontoon sa kondisyon ng pagtatrabaho ( nang hindi nasira ang higpit ng mga indibidwal na elemento), dapat lumampas sa antas ng produkto ng hindi bababa sa 100 mm. Ang parehong labis ay dapat magkaroon ng mga nozzle at hatches sa pontoon.
6.1.9.5 Ang espasyo sa pagitan ng pader ng tangke at ng gilid ng pontoon, gayundin sa pagitan ng mga riles sa gilid at ng mga elementong dumadaan sa kanila, ay dapat na selyuhan gamit ang mga espesyal na kagamitan (gate).
6.1.9.6 Ang pontoon ay dapat idisenyo sa paraang ang nominal na clearance sa pagitan ng pontoon at ang tangke ng tangke ay nasa pagitan ng 150 at 200 mm na may tolerance na ±100 mm. Ang halaga ng gap ay dapat itakda depende sa disenyo ng balbula na ginamit.
6.1.9.7 Ang pinakamababang kapal ng istruktura ng mga elemento ng bakal ng pontoon ay hindi dapat mas mababa sa: 5 mm para sa mga ibabaw na nakadikit sa produkto o sa mga singaw nito (ibabang deck at gilid ng pontoon); 3 mm - para sa iba pang mga ibabaw. Kapag gumagamit ng mga elemento ng hindi kinakalawang na asero, carbon steel na may metallization coatings o aluminyo na haluang metal sa mga pontoon, ang kanilang kapal ay dapat matukoy batay sa mga kalkulasyon ng lakas at pagpapapangit, pati na rin ang pagsasaalang-alang sa paglaban sa kaagnasan. Ang kapal ng naturang mga elemento ay dapat na hindi bababa sa 1.2 mm.
6.1.9.8 Ang pontoon ay dapat magkaroon ng mga suporta na nagpapahintulot na ito ay maayos sa dalawang mas mababang posisyon - serbisyo at pagkumpuni.
Ang posisyon sa pagtatrabaho ay tinutukoy ng pinakamababang taas kung saan ang mga istruktura ng pontoon ay hindi bababa sa 100 mm ang layo mula sa itaas na bahagi ng mga aparato na matatagpuan sa ibaba o dingding ng tangke at pinipigilan ang karagdagang pagbaba ng pontoon.
Ang posisyon ng pag-aayos ay tinutukoy ng pinakamababang taas kung saan ang isang tao ay malayang makapasa sa buong ibabaw ng ilalim ng tangke sa ilalim ng pontoon - mula 1.8 hanggang 2.0 m.
Ang mga posisyon ng pagtatrabaho at pag-aayos ng pontoon ay naayos sa tulong ng mga suporta na maaaring mai-install sa pontoon, pati na rin sa ilalim o dingding ng tangke. Posibleng ayusin ang mas mababang mga posisyon ng pontoon sa pamamagitan ng pagsasabit nito sa mga kadena o mga cable sa nakatigil na bubong ng tangke.
Sa pamamagitan ng kasunduan sa customer, ang mga sumusuportang istruktura ng isang nakapirming posisyon (hindi mas mababa kaysa sa pag-aayos) ay ginagamit.
Ang mga suportang ginawa sa anyo ng mga rack mula sa isang pipe o iba pang saradong profile ay dapat na nakasaksak o may mga butas sa ilalim upang payagan ang pagpapatuyo.
6.1.9.9 Sa kaso ng paggamit ng mga support legs para sa pamamahagi ng mga puro load na ipinadala ng isang steel pontoon sa ilalim ng tangke, ang mga steel pad (kapal na katumbas ng kapal sa ibaba) na hinangin sa ilalim ng tangke na may tuloy-tuloy na tahi ay dapat naka-install sa ilalim ng mga post ng suporta. Ang laki ng mga pad ay dapat matukoy sa pamamagitan ng mga tolerance para sa mga deviations ng pontoon support legs.
6.1.9.10 Upang maiwasan ang pag-ikot ng pontoon, kinakailangan na gumamit ng mga gabay sa anyo ng mga tubo, na maaaring sabay-sabay na magsagawa ng mga teknolohikal na pag-andar - maaari silang maglaman ng mga aparatong kontrol, pagsukat at automation.
Pinapayagan din na gumamit ng cable o iba pang structural system bilang pontoon guides.
Sa mga lugar kung saan ang mga gabay ay dumadaan sa pontoon, ang mga seal ay dapat ibigay upang mabawasan ang pagkawala ng pagsingaw sa panahon ng patayo at pahalang na paggalaw ng pontoon.
6.1.9.11 Ang mga Pontoon ay dapat magkaroon ng mga safety vent valve na bumubukas kapag ang pontoon ay nasa mga suporta at pinoprotektahan ang pontoon at sealing gate mula sa sobrang boltahe at pinsala kapag pinupunan o inaalis ang laman ng tangke. Ang mga sukat at bilang ng mga balbula ng bentilasyon ay tinutukoy ng pagganap ng mga operasyon ng pagtanggap at pamamahagi.
6.1.12 sa gitna ng bubong. Ang kabuuang bukas na lugar ng lahat ng mga pagbubukas ay dapat na mas malaki kaysa sa o katumbas ng 0.06 m 2 bawat 1 m ng diameter ng tangke. Ang mga pagbubukas ng mga pagbubukas ay dapat na sarado na may isang hindi kinakalawang na asero na mesh na may 10 × 10 mm na mga cell at mga proteksiyon na takip para sa proteksyon ng panahon. Ang pag-install ng mga flame arrester sa mga pagbubukas ng bentilasyon ay hindi inirerekomenda (maliban kung tinukoy sa kasalukuyang mga pambansang pamantayan).
Ang disenyo ng mga pagbubukas ng bentilasyon ay dapat magbigay ng maaasahang bentilasyon sa itaas ng espasyo ng pontoon at magbigay ng posibilidad ng pagbubukas ng proteksiyon na takip at paggamit ng mga pagbubukas bilang mga hatch ng inspeksyon.
6.1.9.13 Para sa pag-access sa pontoon, ang tangke ay dapat bigyan ng hindi bababa sa isang manhole sa dingding, na matatagpuan sa paraang sa pamamagitan nito posible na makarating sa pontoon sa posisyon ng pag-aayos.
Ang mga pontoon ay dapat magkaroon ng hindi bababa sa isang hatch na may nominal na diameter na hindi bababa sa 600 mm, na nagpapahintulot sa bentilasyon at pagpasa ng mga tauhan ng serbisyo sa ilalim ng pontoon kapag ang produkto ay tinanggal mula sa tangke.
6.1.9.14 Ang lahat ng conductive na bahagi ng pontoon ay dapat magkadugtong sa kuryente at konektado sa dingding o bubong ng tangke.
Ito ay maaaring makamit gamit ang mga flexible cable na tumatakbo mula sa nakapirming bubong ng tangke hanggang sa pontoon (minimum na dalawa). Kapag pumipili ng mga cable, dapat isaalang-alang ang kanilang kakayahang umangkop, lakas, paglaban sa kaagnasan, resistensya ng kuryente, pagiging maaasahan ng koneksyon at buhay ng serbisyo.
6.1.9.15 Ang mga saradong kahon ng pontoon ay dapat nilagyan ng mga inspeksyon na hatch na may mga quick-release na takip o iba pang kagamitan upang masubaybayan ang posibleng pagkawala ng higpit ng mga kahon.
Sa mga pontoon ng mga tangke na may dami na 5000 m 3 o higit pa, ang isang annular barrier ay dapat na mai-install upang mapanatili ang foam na ibinibigay mula sa itaas kung sakaling magkaroon ng sunog sa annular gap zone. Ang lokasyon at taas ng annular barrier ay dapat na matukoy mula sa kondisyon ng paglikha ng isang kinakalkula na layer ng foam sa zone ng annular gap sa pagitan ng barrier at ng tank wall.
Ang tuktok ng barrier ay dapat na hindi bababa sa 200 mm na mas mataas kaysa sa sealing gate.
6.1.9.16.
Talahanayan 13. Magdisenyo ng mga kumbinasyon ng mga aksyon sa pontoon
Numero ng kumbinasyon | Posisyon | Tandaan | |
---|---|---|---|
1 | doble ang sariling timbang | lumulutang | — |
2 | lumulutang | — | |
3 | lumulutang | — | |
4 | lumulutang | Mag-type ng "a" na mga pontoon | |
5 | Timbang sa sarili at pagbaha ng anumang tatlong kahon | lumulutang | Uri ng Pontoon "b" at "c" |
6 | Timbang sa sarili at pagbaha 10 % lumulutang | lumulutang | Uri ng Pontoon "g" |
7 | Timbang sa sarili at epekto ng gas-air cushion sa isang lugar na hindi bababa sa 10% ng pontoon area (density ng gas-air fraction ay hindi hihigit sa 0.3 t / m 3) | lumulutang | Sa kahilingan ng customer |
8 | Self weight at 2.0 kN bawat 0.1 m2 kahit saan sa pontoon | Sa mga suporta | — |
9 | Timbang sa sarili at 0.24 kPa na pantay na ipinamahagi ng pagkarga | Sa mga suporta | — |
6.1.9.17 Ang density ng produkto para sa mga kalkulasyon ay ipinapalagay na 0.7 t/m 3 .
6.1.9.18 Ang mga elemento at asembliya ng pontoon ay dapat na idinisenyo sa paraang ang pinakamataas na puwersa at pagpapapangit sa mga ito ay hindi lalampas sa mga halaga ng limitasyon para sa lakas at katatagan na itinatag ng kasalukuyang mga dokumento ng regulasyon*.
____________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, ang SP 16.13330.2011 "SNiP 11-23-81* Steel structures" at SP 128.13330.2012 "SNiP 2.03.06-85 Aluminum structures" ay may bisa.
6.1.9.19 Ang buoyancy ng pontoon sa kawalan ng pinsala ay itinuturing na matiyak kung, sa posisyong nakalutang, ang labis sa tuktok ng elemento sa gilid sa itaas ng antas ng produkto ay hindi bababa sa 100 mm.
6.1.9.20 Ang buoyancy ng pontoon sa pagkakaroon ng pinsala ay itinuturing na matiyak kung, sa posisyong nakalutang, ang tuktok ng side member at mga bulkhead ay matatagpuan sa itaas ng antas ng produkto.
6.1.9.21 Ang pagkalkula ng pontoon ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
a) pagpili ng structural scheme ng pontoon at paunang pagpapasiya ng mga kapal ng mga elemento batay sa functional, structural at teknolohikal na mga kinakailangan;
b) ang appointment ng mga kumbinasyon ng mga aksyon na ibinigay sa Talahanayan 13, na isinasaalang-alang ang halaga at likas na katangian ng mga kumikilos na load, pati na rin ang posibilidad ng pagkawala ng higpit ng mga indibidwal na compartment ng pontoon;
c) pagmomodelo ng istraktura ng pontoon sa pamamagitan ng finite element method (FE);
d) pagkalkula ng mga posisyon ng balanse ng pontoon na nahuhulog sa likido para sa lahat ng mga kumbinasyon ng disenyo ng mga aksyon;
e) pagsuri sa buoyancy ng pontoon: kung ang buoyancy ng pontoon ay hindi natiyak, baguhin ang disenyo nito at ulitin ang pagkalkula, simula sa listahan ng a);
f) pagsuri sa kapasidad ng tindig ng mga elemento ng istruktura ng pontoon para sa nakuha na mga posisyon ng balanse: sa kaso ng pagbabago sa kapal ng mga elemento, ang pagkalkula ay paulit-ulit, simula sa listahan c);
g) pagsuri sa lakas at katatagan ng mga suporta.
6.1.10 Lumulutang na bubong
6.1.10.1 Ang mga lumulutang na tangke sa bubong ay isang alternatibo sa mga nakapirming tangke ng bubong at pontoon, ang pagpili sa pagitan ng mga uri ng tangke na ito ay dapat na nakabatay sa paghahambing ng kanilang pagganap at mga kondisyon sa pagpapatakbo.
6.1.10.2 Ginagamit ang mga sumusunod na uri ng lumulutang na bubong:
a) isang solong-deck na lumulutang na bubong, na binubuo ng mga selyadong annular na kahon na matatagpuan sa kahabaan ng perimeter ng bubong, at isang gitnang solong-layer na lamad (deck), na may organisadong slope sa gitna;
b) dalawang-deck na lumulutang na bubong, na may dalawang bersyon;
c) isang pinagsamang lumulutang na bubong na may mga radial sealed box at single-deck insert sa pagitan ng mga ito.
6.1.10.3 Pinakamataas na pinahihintulutang pagkarga ng snow sa disenyo:
- 240 kg / m 2 - para sa single-deck floating roofs;
- walang mga paghihigpit - para sa dalawang-deck at pinagsamang lumulutang na bubong.
6.1.10.4 Ang lumulutang na bubong ay dapat na idinisenyo sa paraang kapag pinupunan o tinatanggalan ng laman ang tangke, ang bubong ay hindi lumulubog o makapinsala sa mga istrukturang bahagi at fixture nito, gayundin ang mga elemento ng istruktura na matatagpuan sa dingding at ilalim ng tangke.
6.1.10.5 Sa posisyon ng pagtatrabaho, ang lumulutang na bubong ay dapat na ganap na nakadikit sa ibabaw ng nakaimbak na produkto.
Ang itaas na marka ng peripheral wall (gilid) ng lumulutang na bubong ay dapat lumampas sa antas ng produkto ng hindi bababa sa 150 mm.
Kapag ang tangke ay walang laman, ang lumulutang na bubong ay dapat na nakalagay sa mga stand na nakapatong sa ilalim ng tangke. Ang mga istruktura ng ilalim at base ay dapat tiyakin ang pang-unawa ng mga naglo-load kapag ang lumulutang na bubong ay sinusuportahan sa mga rack.
6.1.10.6 Ang buoyancy ng isang lumulutang na bubong ay dapat tiyakin sa pamamagitan ng higpit nito sa gilid ng produkto, gayundin ng higpit ng mga kahon at mga compartment na kasama sa istraktura ng bubong.
6.1.10.7 Ang bawat kahon o kompartimento ng lumulutang na bubong sa itaas ay dapat magkaroon ng inspeksyon hatch na may madaling matanggal na takip para sa visual na kontrol ng posibleng pagkawala ng higpit.
Ang disenyo ng takip at ang taas ng shell ng hatch ng inspeksyon ay dapat na ibukod ang pagpasok ng tubig-ulan o niyebe sa duct o kompartimento, at ibukod din ang pagpasok ng mga produktong langis at langis sa tuktok ng lumulutang na bubong.
6.1.10.8 Ang daan patungo sa lumulutang na bubong ay dapat ipagkaloob ng isang hagdan na awtomatikong sumusunod sa anumang taas na posisyon ng bubong. Ang isa sa mga inirerekomendang uri ng mga hagdan na ginamit ay isang rolling ladder, na may upper hinged attachment sa tank wall at lower rollers na gumagalaw kasama ng mga gabay na naka-install sa lumulutang na bubong (rolling ladder path).
6.1.10.9 Ang disenyo ng lumulutang na bubong ay dapat tiyakin ang pag-agos ng tubig ng bagyo mula sa ibabaw nito at ang kanilang pag-alis sa labas ng tangke. Para sa layuning ito, ang lumulutang na bubong ay dapat na nilagyan ng isang pangunahing sistema ng paagusan, na binubuo ng mga storm water inlet at discharge pipelines (ang bilang ng mga storm water inlet ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula). Maaaring ikonekta ang mga pasukan ng bagyo sa isang pipeline.
Ang slope ng mga ibabaw sa posisyon ng bubong ay nakalutang, kasama kung saan isinasagawa ang pag-ulan. dapat hindi bababa sa 1:100. Ang storm water intake ay dapat na nilagyan ng balbula (valve) na pumipigil sa nakaimbak na produkto mula sa pagpunta sa lumulutang na bubong kung sakaling tumutulo ang mga pipeline ng saksakan ng tubig.
Bilang karagdagan sa pangunahing labasan, ang mga lumulutang na bubong ay dapat na may mga emergency na saksakan upang direktang ilabas ang tubig ng bagyo sa nakaimbak na produkto.
Ang diameter ng mga pipeline ng pangunahing sistema ng labasan ng tubig ay dapat na hindi bababa sa:
- 80 mm - para sa mga tangke na may diameter na hanggang 30 m;
- 100 mm - para sa mga tangke na may diameter na higit sa 30 hanggang 60 m;
- 150 mm - para sa mga tangke na may diameter na higit sa 60 m.
6.1.10.10 Ang mga lumulutang na bubong ay dapat magkaroon ng hindi bababa sa dalawang safety vent valve na bumubukas kapag ang lumulutang na bubong ay nasa mga support legs nito at pinoprotektahan ang lumulutang na bubong at ang sealing gate mula sa overvoltage at pinsala kapag ang tangke ay napuno o nawalan ng laman. Ang mga sukat at bilang ng mga balbula ng bentilasyon ay tinutukoy ng pagganap ng mga operasyon ng pagtanggap at pamamahagi.
6.1.10.11 Ang mga lumulutang na bubong ay dapat may mga poste ng suporta na nagpapahintulot sa pag-aayos ng bubong sa dalawang mas mababang posisyon - nagtatrabaho at nagkukumpuni. Ang posisyon ng pagtatrabaho ay tinutukoy ng pinakamababang taas kung saan ang mga lumulutang na istruktura ng bubong ay hindi bababa sa 100 mm ang layo mula sa itaas na bahagi ng mga aparato na matatagpuan sa ibaba o sa dingding ng tangke at pinipigilan ang karagdagang pagbaba ng lumulutang na bubong. Ang posisyon ng pag-aayos ay tinutukoy ng pinakamababang taas kung saan ang isang tao ay maaaring malayang dumaan sa ilalim ng tangke sa ilalim ng isang lumulutang na bubong - mula 1.8 hanggang 2.0 m.
Ang mga poste ng suporta na gawa sa tubo o iba pang saradong profile ay dapat na nakasaksak o may mga butas sa ilalim upang bigyang-daan ang drainage.
Upang maipamahagi ang mga kargada na ipinadala ng lumulutang na bubong sa ilalim ng tangke, ang mga bakal na pad ay dapat ikabit sa ilalim ng mga poste ng suporta (tingnan ang 6.1.9.9).
6.1.10.12 Ang mga lumulutang na bubong ay dapat magkaroon ng hindi bababa sa isang hatch na may nominal na diameter na hindi bababa sa 600 mm, na nagpapahintulot sa bentilasyon at pagdaan ng mga tauhan sa ilalim ng lumulutang na bubong kapag ang produkto ay tinanggal mula sa tangke.
6.1.10.13 Upang maiwasan ang pag-ikot ng lumulutang na bubong, ang mga gabay sa anyo ng mga tubo, na nagsasagawa rin ng mga teknolohikal na pag-andar, ay dapat gamitin. Inirerekomenda na mag-install ng isang gabay.
6.1.10.14 Ang puwang sa pagitan ng dingding ng tangke at ang panlabas na bahagi ng lumulutang na bubong ay dapat na selyuhan ng isang espesyal na aparato - isang shutter, na mayroon ding weatherproof canopy mula sa direktang epekto ng atmospheric precipitation sa shutter (ang pag-install ay isinasagawa out sa kahilingan ng customer).
Ang nominal na agwat sa pagitan ng dingding ng tangke at ang patayong bahagi ng lumulutang na bubong para sa pag-install ng gate ay dapat na mula 200 hanggang 275 mm na may tolerance na ± 100 mm.
6.1.10.15 Ang isang annular barrier ay dapat ikabit sa lumulutang na bubong upang mapanatili ang foam na naihatid sa kaganapan ng sunog sa annular gap area. Ang lokasyon at taas ng annular barrier ay dapat na matukoy mula sa kondisyon ng paglikha ng isang kinakalkula na layer ng foam sa zone ng annular gap sa pagitan ng barrier at ng tank wall.
Ang taas ng hadlang ay dapat na hindi bababa sa 1 m. Ang mga butas ng paagusan ay dapat ibigay sa ibabang bahagi ng hadlang para sa pagpapatuyo ng mga produkto ng pagkasira ng bula at tubig sa atmospera.
6.1.10.16 Ang lahat ng conductive na bahagi ng lumulutang na bubong, kabilang ang rolling ladder, ay dapat na magkakaugnay sa kuryente at konektado sa dingding ng tangke.
Ang disenyo ng pangkabit ng mga grounding cable ng lumulutang na bubong ay dapat ibukod ang pinsala sa cable sa panahon ng pagpapatakbo ng tangke.
6.1.10.17 Ang pinakamababang kapal ng istruktura ng mga elemento ng bakal ng mga lumulutang na bubong ay hindi dapat mas mababa sa 5 mm para sa ibabang deck at panlabas na gilid ng lumulutang na bubong; 4 mm - para sa iba pang mga istraktura.
6.1.10.18 Ang lumulutang na bubong ay dapat idisenyo sa paraang, kapag nakalutang o nasuportahan, ito ay makapagbibigay ng kapasidad na tindig at buoyancy sa ilalim ng mga kargang tinukoy sa Talahanayan 14.
6.1.10.19 Ang density ng produkto para sa mga kalkulasyon ay kinuha katumbas ng 0.7 t/m 3 .
Talahanayan 14 Mga Kumbinasyon ng Disenyo ng Lumulutang na mga Pagkilos sa Bubong
Numero ng kumbinasyon | Disenyo ng kumbinasyon ng mga aksyon | Posisyon | Tandaan |
---|---|---|---|
1 | Self-weight at pantay o hindi pantay na distributed snow load | lumulutang | |
2 | Timbang sa sarili at 250 mm na tubig sa atmospera | lumulutang | Sa kawalan ng emergency drainage system |
3 | Timbang sa sarili at dalawang binaha na magkatabing compartment at pantay na distributed snow load | lumulutang | Para sa double deck na bubong |
Self-weight at pagbaha ng center deck at dalawang katabing compartment | Para sa mga single deck roof | ||
4 | Self-weight at pantay o hindi pantay na distributed snow load | Sa support stand | Ang pagkarga ng niyebe ay kinukuha ng hindi bababa sa 1.5 kPa. Ang hindi pantay na pagkarga ay tinatanggap alinsunod sa Figure 18 |
Figure 18. Hindi pantay na distribusyon ng snow load sa isang lumulutang na bubong
6.1.10.20 Ang pamamahagi ng hindi pantay na pagkarga ng niyebe sa ibabaw ng lumulutang na bubong p sr , MPa, ay kinukuha alinsunod sa formula:
p sr = μ p s , (16)
kung saan ang p s ay ang disenyo ng snow load sa ibabaw ng lupa, na tinutukoy alinsunod sa kasalukuyang mga regulasyon *;
Ang μ ay isang walang sukat na koepisyent, na, depende sa posisyon ng punto ng disenyo sa bubong (Larawan 18), ay tumatagal ng mga sumusunod na halaga:
Dito D, H s ang diameter at taas ng tangke.
______________
* Sa teritoryo ng Russian Federation, may bisa ang SP 20.13330.2011 “SNiP 2.01.07-85* Load and impacts”.
** SP 16.13330.2011 "SNiP 11-23-81 Steel structures" ay may bisa sa teritoryo ng Russian Federation.
6.1.10.22 Ang buoyancy ng isang lumulutang na bubong, sa kawalan ng pinsala, ay inirerekumenda na ituring na matiyak kung, sa lumulutang na posisyon, ang labis sa tuktok ng anumang elemento sa gilid (kabilang ang mga bulkhead) sa itaas ng antas ng produkto ay hindi bababa sa 150 mm.
6.1.10.23 Ang buoyancy ng isang lumulutang na bubong sa pagkakaroon ng pinsala ay dapat isaalang-alang na matiyak kung, sa lumulutang na posisyon, ang tuktok ng anumang panig na miyembro at mga bulkhead ay matatagpuan sa itaas ng antas ng produkto.
a) pagpili ng scheme ng disenyo ng lumulutang na bubong at paunang pagpapasiya ng kapal ng mga elemento batay sa mga kinakailangan sa pagganap, istruktura at teknolohikal;
b) ang appointment ng mga kumbinasyon ng mga aksyon na ibinigay sa talahanayan 14 ng pamantayang ito, na isinasaalang-alang ang halaga at likas na katangian ng mga kumikilos na load, pati na rin ang posibilidad ng pagkawala ng higpit ng mga indibidwal na compartment ng lumulutang na bubong;
c) pagmomodelo ng istraktura ng lumulutang na bubong sa pamamagitan ng pamamaraan ng FE;
d) pagkalkula ng mga posisyon ng balanse ng isang lumulutang na bubong na nahuhulog sa isang likido para sa lahat ng mga kumbinasyon ng disenyo ng mga aksyon;
e) pagsuri sa buoyancy ng lumulutang na bubong: kung ang buoyancy ng bubong ay hindi natiyak, baguhin ang disenyo nito at ulitin ang pagkalkula, simula sa listahan a);
f) pagpapatunay ng kapasidad ng tindig ng mga elemento ng istruktura ng lumulutang na bubong para sa nakuha na mga posisyon ng balanse: sa kaso ng pagbabago sa kapal ng mga elemento, ang pagkalkula ay paulit-ulit, simula sa listahan c);
g) pagsuri sa lakas at katatagan ng mga suporta, na isinasaalang-alang ang mga aksyon ng pag-load ng niyebe.
6.1.11 Mga plataporma, daanan, hagdan, bakod
6.1.11.1 Ang tangke ay dapat nilagyan ng mga platform at hagdan.
6.1.11.2 Ang mga tangke na may nakapirming bubong ay dapat magkaroon ng pabilog na plataporma sa bubong o dingding na nagbibigay ng daan sa kagamitan na matatagpuan sa kahabaan ng perimeter ng bubong at isang hagdan para sa pag-akyat sa pabilog na plataporma, gayundin, kung kinakailangan, karagdagang mga plataporma sa sa bubong at sa dingding.
6.1.11.3 Ang mga tangke na may lumulutang na bubong ay dapat magkaroon ng pabilog na plataporma sa tuktok ng dingding, isang panlabas na hagdan para sa pag-akyat sa pabilog na plataporma, at isang panloob na rolling ladder para sa pagbaba sa lumulutang na bubong.
6.1.11.4 Sa kaso ng isang compact arrangement, ang mga tangke ay maaaring konektado sa isa't isa sa pamamagitan ng mga transition platform (transitions), habang ang bawat grupo ng mga konektadong tank ay dapat magkaroon ng hindi bababa sa dalawang hagdan na matatagpuan sa magkabilang panig.
6.1.11.5 Ang mga landing (kabilang ang mga walkway at intermediate landing ng hagdan) ay dapat sumunod sa mga sumusunod na kinakailangan:
- ang mga platform na nagkokonekta sa anumang bahagi ng tangke sa anumang bahagi ng katabing tangke o iba pang istrukturang malayang nakatayo ay dapat na may mga aparatong sumusuporta na nagbibigay-daan sa malayang paggalaw ng mga konektadong istruktura;
- ang lapad ng mga platform sa antas ng sahig ay dapat na hindi bababa sa 700 mm;
- para sa mga platform, inirerekomenda ang paggamit ng grating;
- ang halaga ng agwat sa pagitan ng mga elemento ng sahig ay dapat na hindi hihigit sa 40 mm;
- ang disenyo ng mga platform ay dapat makatiis ng isang puro load na 4.5 kN o isang pantay na distributed load na 550 kg/m 2 .
6.1.11.6.
6.1.11.7 Para sa pag-akyat sa pabilog na lugar ng tangke, hiwalay (shaft) o matatagpuan sa kahabaan ng pader (pabilog) na hagdan ay ginagamit.
6.1.11.8 Ang mga hagdan ng baras ay may sariling pundasyon, kung saan sila ay nakakabit sa mga anchor bolts. Ang mga hagdan ng baras ay dapat na ikabit sa tuktok sa dingding ng tangke na may mga spacer. Ang disenyo ng mga spacer ay dapat isaalang-alang ang posibilidad ng hindi pantay na pag-aayos ng base ng tangke at ang pundasyon ng hagdan.
Pinapayagan na gumamit ng mga hagdan ng baras bilang isang teknolohikal na elemento (balangkas) para sa paikot-ikot na mga panel (mga dingding, ilalim, atbp.) Para sa kanilang transportasyon sa lugar ng pag-install. Sa kasong ito, ang mga hagdan ay dapat may mga elemento ng singsing na may diameter na hindi bababa sa 2.6 m.
6.1.11.9 Ang single-flight ladder ay ginagamit para sa mga tangke na may taas na pader na hindi hihigit sa 7.5 m.
6.1.11.10 Ang mga pabilog na hagdan ay ganap na nakapatong sa dingding ng tangke, at ang kanilang mas mababang paglipad ay hindi dapat umabot sa lupa sa layong 100 hanggang 250 mm.
Ang mga pabilog na hagdan ng mga tangke na may taas na higit sa 7.5 m ay dapat magkaroon ng mga intermediate na platform, ang distansya sa pagitan ng kung saan ang taas ay hindi dapat lumagpas sa 6 m.
Ang mga hagdan ng singsing, kung saan ang agwat sa pagitan ng dingding ng tangke at ng hagdan ay lumampas sa 150 mm, ay dapat na may bakod sa labas at sa loob (sa dingding) na bahagi.
6.1.11.11 Ang mga martsa ng baras at pabilog na hagdan ay dapat sumunod sa mga sumusunod na kinakailangan:
- anggulo na may kaugnayan sa pahalang na ibabaw - hindi hihigit sa 50 o;
- lapad ng martsa - hindi bababa sa 700 mm;
- lapad ng hakbang - hindi bababa sa 200 mm;
- ang distansya sa taas sa pagitan ng mga hakbang ay dapat na pareho at hindi dapat lumampas sa 250 mm;
- ang mga hakbang ay dapat magkaroon ng papasok na slope na 2 hanggang 5 o;
- ang istraktura ng martsa ay dapat makatiis ng isang puro load na hindi bababa sa 4.5 kN.
6.1.11.12 Ang mga bakod ng mga platform at paglipad ng mga hagdan, na binubuo ng mga poste, rehas, intermediate strips at side (lower) strip, ay dapat sumunod sa mga sumusunod na kinakailangan:
- ang mga rack ay dapat na matatagpuan sa layo na hindi hihigit sa 2.0 m mula sa bawat isa;
- ang tuktok ng rehas ay dapat nasa layo na hindi bababa sa 1.25 m mula sa antas ng sahig ng platform at hindi bababa sa 1.0 m mula sa antas ng hakbang ng paglipad ng mga hagdan (vertical na distansya mula sa daliri ng paa hanggang sa itaas ng handrail, Figure 19);
- ang boarding strip ng platform fencing ay dapat na hindi bababa sa 150 mm ang lapad at matatagpuan na may puwang na 10 hanggang 20 mm mula sa sahig, pinapayagan itong gumamit ng mga stringer (mga string) bilang boarding strip ng mga hagdan, kung saan ang labis sa ibabaw ng dapat na hindi bababa sa 50 mm ang daliri ng paa ng hakbang (tingnan ang .figure 19);
- ang mga distansya sa pagitan ng mga rehas, intermediate strips, side strip (o stringer) ay dapat na hindi hihigit sa 400 mm (tingnan ang Figure 19);
- ang mga bakod ay dapat makatiis ng isang load na 0.9 kN. inilapat sa anumang direksyon sa anumang punto sa handrail.
6.1.11.13 Ang mga rolling ladder ng mga tangke na may lumulutang na bubong ay dapat magbigay ng daan mula sa transition platform patungo sa lumulutang na bubong kapag binabago ang posisyon nito mula sa ibaba hanggang sa itaas na antas ng pagtatrabaho.
Ang mga rolling ladder ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:
- pinahihintulutang anggulo na may paggalang sa pahalang na ibabaw - mula 0 hanggang 50 o;
- ang lapad ng martsa (haba ng hakbang) ng hagdan - hindi kukulangin sa 700 mm;
- halaga ng pagtapak (pahalang na distansya sa pagitan ng mga daliri ng paa ng mga hakbang) - hindi bababa sa 250 mm;
- pinahihintulutang taas na distansya sa pagitan ng mga hakbang - mula 0 hanggang 250 mm;
- ang mga hakbang ay dapat gawin ng lattice metal na pumipigil sa pagdulas;
- ang mga rehas na matatagpuan sa magkabilang panig ng rolling ladder ay dapat sumunod sa mga kinakailangan na itinakda sa 6.1.11.12;
- ang disenyo ng rolling ladder ay dapat na idinisenyo upang mapaglabanan ang mga puwersa na nagmumula sa panahon ng paggalaw ng lumulutang na bubong, pati na rin sa isang puro load na hindi bababa sa 5.0 kN at ang pagkarga mula sa kinakalkula na bigat ng takip ng niyebe.
6.1.11.14 Ang mga step-ladders (vertical tunnel-type ladders) ay ginagamit upang umakyat o bumaba sa mga platform (halimbawa, sa mga platform ng foam generators o manholes).
Dapat matugunan ng hagdan ang mga sumusunod na kinakailangan:
- ang lapad ng hagdan ay dapat na hindi bababa sa 600 mm;
- ang distansya sa pagitan ng mga hakbang ay dapat na hindi hihigit sa 350 mm;
- simula sa taas na 2 m, ang mga hagdan ay dapat magkaroon ng mga bantay sa anyo ng mga arko ng kaligtasan na may radius na 350 hanggang 450 mm, na matatagpuan sa taas sa mga distansya na hindi hihigit sa 800 mm mula sa bawat isa at mga vertical na piraso, ang distansya sa pagitan ng kung saan dapat na hindi hihigit sa 200 mm.
6.1.12 Pag-angkla sa dingding
6.1.12.1 Ang pangkabit ng anchor ng pader ng tangke ay dapat isagawa batay sa mga kalkulasyon sa ilalim ng mga sumusunod na aksyon:
- seismic load;
- panloob na sobrang presyon;
- karga ng hangin.
6.1.12.2 Ang pangunahing anchor point ay ang tangke ng tangke, hindi ang ilalim na mga plato.
6.1.12.3 Ang disenyo ng pangkabit ng anchor ay isinasagawa sa mga sumusunod na bersyon, na ipinapakita sa Mga Figure 20, 21:
- mga talahanayan ng anchor na may mga anchor bolts;
- ring anchor plate na may anchor bolts;
- wall anchoring gamit ang anchor strips.
Figure 20, sheet 1 - Pag-fasten sa dingding gamit ang anchor bolts
Figure 21, sheet 1 - Pag-fasten sa dingding gamit ang mga anchor strips
6.1.12.4 Ang pagkalkula ng pangkabit ng anchor ay dapat isagawa sa paraang sa kaso ng labis na pagkarga sa tangke na lumampas sa mga kinakalkula, ang anchor bolt ay nawasak, ngunit hindi ang talahanayan ng suporta at ang mga tahi ng koneksyon nito sa tangke pader.
6.1.12.5 Ang pinahihintulutang halaga ng tensile stress sa anchor bolts ay hindi lalampas sa kalahati ng yield strength o isang third ng ultimate strength ng bolt material.
6.1.12.6 Ang mga anchor bolts ay dapat na pantay na higpitan kapag ang tangke ay ganap na napuno ng tubig pagkatapos ng pagkumpleto ng mga haydroliko na pagsusuri, ngunit bago ang panloob na overpressure ay nilikha. Ang kinakalkula na puwersa ng tightening ng anchor bolts ay dapat na hindi bababa sa 2100 N. Ang tightening force ay dapat na tinukoy sa KM.
6.1.12.7 Ang diameter ng mga anchor bolts ay hindi dapat mas mababa sa 24 mm.
6.1.12.8 Ang mga pangkabit ng anchor ay dapat ilagay nang pantay-pantay sa perimeter ng dingding. Ang distansya sa pagitan ng mga anchor bolts ay hindi dapat lumampas sa 3 m, maliban sa mga tangke na may diameter na hanggang 15 m kapag sila ay dinisenyo para sa seismic, kapag ang tinukoy na distansya ay hindi dapat lumampas sa 2 m.
6.1.12.9 Ang inirerekomendang bilang ng mga anchor bolts na ilalagay sa tangke ay dapat na isang multiple ng apat. Ang mga anchor bolts ay dapat na matatagpuan sa simetriko na may paggalang sa mga pangunahing axes ng tangke at hindi nag-tutugma sa mga pangunahing axes sa plano.
6.1.13 Mga tangke na may proteksiyon na pader
6.1.13.1 Ang mga tangke na may proteksiyon na pader ay nagbibigay ng mas mataas na antas ng kaligtasan para sa mga tao at kapaligiran kung sakaling magkaroon ng pagkabigo sa tangke at mga spill ng nakaimbak na produkto. Ang paggamit ng mga tangke na may proteksiyon na pader ay inirerekomenda para sa mas mataas na mga kinakailangan sa kaligtasan, halimbawa, kapag ang mga tangke ay matatagpuan malapit sa mga lugar ng tirahan o sa kahabaan ng mga pampang ng mga anyong tubig, gayundin sa mga lugar ng produksyon, kapag walang sapat na espasyo para sa mga dike o mga parisukat. sa paligid ng mga tangke.
6.1.13.2 Ang mga tangke na may proteksiyon na pader ay binubuo ng isang pangunahing panloob na tangke na idinisenyo upang iimbak ang produkto at isang proteksiyon na panlabas na tangke na idinisenyo upang hawakan ang produkto sa kaganapan ng isang aksidente o pagtagas ng pangunahing tangke.
Ang pangunahing tangke ay maaaring gawin gamit ang isang nakapirming o lumulutang na bubong.
6.1.13.3 Ang diameter at taas ng proteksiyon na pader ng tangke ay dapat kalkulahin upang sa kaganapan ng pinsala sa panloob na tangke at isang bahagi ng produkto na umaapaw sa proteksiyon na tangke, ang antas ng produkto ay 1 m sa ibaba ng tuktok ng proteksiyon tangke ng pader, habang ang lapad ng interwall space ay dapat na hindi bababa sa 1.8 m.
6.1.13.4 Ang ilalim ng pangunahing tangke ay maaaring direktang nasa ilalim ng tangke ng containment.
Ang slope ng ilalim ng mga tangke na may proteksiyon na pader ay dapat na palabas lamang (mula sa gitna hanggang sa paligid).
6.1.13.5 Inirerekomenda na takpan ang interwall space sa pagitan ng panlabas at panloob na mga dingding na may weatherproof canopy upang maiwasan ang pagbagsak ng snow mula sa bubong ng pangunahing tangke patungo sa interwall space.
6.1.13.6 Maaaring i-install ang mga bakal na pang-emergency na lubid sa pangunahing pader (tulad ng tinukoy ng customer), ang seksyon at lokasyon nito ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagkalkula. Ang mga lubid ay dapat na mai-install nang walang pre-tensioning at walang sagging sa pagitan ng mga node ng kanilang pangkabit sa dingding.
6.1.13.7 Ang mga stiffening ring ay dapat ikabit sa proteksiyon na pader, na idinisenyo para sa hydrodynamic na epekto ng produkto kung sakaling magkaroon ng aksidente sa pangunahing tangke.
6.1.13.8 Upang alisin ang atmospheric precipitation sa interwall space, flume o round stripping sump ay dapat i-install.
6.1.13.9 Kapag naglalagay ng mga tangke na may proteksiyon na pader bilang bahagi ng mga sakahan ng tangke ng mga bodega ng mga produktong langis at langis, ang diameter ng pangunahing tangke ay dapat kunin bilang diameter ng tangke na may proteksiyon na pader.
Ang mga tangke na may proteksiyon na pader ay hindi nangangailangan ng reinforced concrete box upang maprotektahan laban sa hydrostatic shock ng produkto kung sakaling magkaroon ng agarang malutong na pagkasira ng tangke, ngunit nangangailangan ng conventional na proteksyon para sa hydrostatic containment at organisadong pagtanggal ng kumakalat na likido.
Upang makontrol ang mga posibleng pagtagas ng produkto sa interwall space ng tangke, hindi bababa sa apat na gas analyzer ang dapat na mai-install sa kahabaan ng perimeter ng pangunahing tangke, pati na rin ang mga tubo ng sangay upang makontrol ang higpit ng puwang sa pagitan ng pangunahing at proteksiyon na ilalim.
Para sa mabilis na pag-access ng mga tauhan ng pagpapanatili sa inter-wall space sa proteksiyon na pader ng tangke, inirerekumenda na mag-install ng mabilis na pagbubukas ng mga hatch na may mga bayonet-type na pagsasara sa halagang hindi bababa sa dalawa. Ang mga hatch ay dapat kalkulahin at subukan sa pabrika para sa isang presyon ng 0.25 MPa.
6.1.13.11 Ang pagsubok ng mga tangke na may proteksiyon na pader ay dapat isagawa sa dalawang yugto:
1st - pagsubok ng pangunahing tangke;
Ika-2 - pagsubok ng proteksiyon na reservoir.
Ang hydraulic testing ng protective reservoir ay dapat isagawa sa pamamagitan ng pagbuhos ng tubig mula sa main reservoir papunta sa interwall space hanggang ang mga level sa main at protective reservoir ay pantay (hanggang sa maabot ang design level sa protective reservoir).
1 - pangunahing pader; 2 - proteksiyon na pader; 3 - pangunahing ibaba; 4 - proteksiyon sa ilalim; 5 - nakatigil na bubong;
6 - pang-emergency na mga lubid; 7 - paninigas na mga singsing; 8 - singsing ng hangin; 9 - tray sump, 10 - weatherproof visor
Figure 22. Tank na may proteksiyon na pader
Ayon sa mga resulta ng pagsubok, ang mga ulat ng pagsubok ng pangunahing tangke at isang hiwalay na pagkilos ng haydroliko na pagsubok ng tangke ng proteksiyon ay iginuhit.
6.1.13.12 Ang pagkalkula ng kapasidad ng tindig ng mga tangke na may proteksiyon na pader sa isang sitwasyong pang-emergency na nauugnay sa pagkasira ng pangunahing tangke ay dapat isagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng mga dalubhasang pamantayan.
Nakaraang pahina |
8.5.3. Ultrasonic testing (UT)
8.5.3.1. Ginagawa ang ultratunog upang makita ang mga panloob na depekto
(mga bitak, kakulangan ng pagtagos, mga pagsasama ng slag, mga pores ng gas) na may indikasyon
bilang ng mga depekto, ang kanilang katumbas na lugar, may kondisyon
haba at mga coordinate ng lokasyon.
8.5.3.2. Ang ultratunog ay isinasagawa alinsunod sa GOST 14782-86 "Con-
hindi nakakasira ang troll. Ang mga koneksyon ay hinangin. Mga pamamaraan ng ultratunog
vye ”, na inaprubahan ng resolusyon ng State Standard ng USSR ng 17 de-
Oktubre 1986 No. 3926. Mga pamantayan ng pinahihintulutang mga depekto ayon sa SNiP 3.03.01.
8.5.4. Magnetic particle testing o penetrating testing
mga sangkap (PVC)
lead upang matukoy ang mga depekto sa ibabaw ng pangunahing mekanismo
matangkad at welded seams, hindi nakikita ng mata. Mag-
Ang kontrol ng Nitropowder o PVC ay napapailalim sa:
lahat ng vertical wall welds at wall joint seams
ki na may ilalim ng mga tangke na pinapatakbo sa temperatura ng imbakan
tahimik na produkto na higit sa 120 °C;
welded seams para sa welding manholes at branch pipe sa dingding ng tangke
moat pagkatapos ng kanilang paggamot sa init;
mga lugar sa ibabaw ng mga sheet ng mga dingding ng mga tangke na may limitasyon
pagkalikido higit sa 345 MPa, kung saan ang pag-alis ng teknolohikal
mga kagamitang pangkalinisan.
8.5.5. Kontrol sa panahon ng haydroliko na pagsubok ng tangke
8.5.5.1. Sa panahon ng haydroliko na pagsubok ng tangke, ang
lahat ng mga lugar kung saan lumalabas ang mga tagas at pawis ay itinatapon at tinatanggihan. Sa pamamagitan ng-
matapos ang tangke ay walang laman, ang pag-aayos ay isinasagawa sa mga lugar na ito at
kontrol.
8.5.5.2. Mga may sira na spot sa fixed roof decking at sa loob
ang zone ng kadugtong nito sa dingding, na kinilala sa proseso ng pneumatic
ical pagsubok ng reservoir, ay naayos sa pamamagitan ng hitsura ng
mga bula sa mga joints na pinahiran ng foaming solution.
IX. EQUIPMENT PARA SA LIGTAS
OPERASYON NG MGA RESERVOIR
ang mga sumusunod na device at kagamitan para sa ligtas na ex-
operasyon:
kagamitan sa paghinga;
mga aparatong kontrol sa antas;
mga aparatong pangkaligtasan sa sunog;
mga aparatong proteksyon ng kidlat at proteksyon laban sa static na kuryente
trinidad.
Kumpletong hanay ng mga device na naka-mount sa tangke
9.2. Mga kagamitan sa paghinga
sa nakapirming bubong ng mga tangke, nagbibigay ito ng mga halaga
panloob na presyon at vacuum, na naka-install sa disenyo do-
dokumentasyon, o kakulangan nito (para sa mga tangke ng atmospera at
mga tangke na may pontoon). Sa unang kaso, breathing apparatus
isinagawa sa anyo ng pinagsamang mga balbula sa paghinga (valve-
bagong pressure at vacuum) at mga safety valve, sa pangalawa
rum case - sa anyo ng mga tubo ng bentilasyon.
9.2.2. Minimum na kapasidad ng paghinga
mga balbula, mga balbula sa kaligtasan at bentilasyon
ang mga tubo ay inirerekomenda na matukoy depende sa maximum
pagganap ng pagtanggap at pamamahagi ng mga operasyon (kabilang ang
mga kondisyong pang-emergency) ayon sa mga sumusunod na formula:
kapasidad ng panloob na presyon ng balbula
© Disenyo. CJSC NTC PB, 2013
mga tangke ng bakal para sa mga produktong langis at langis
Q = 2,71M
0,026V; (52)
kapasidad ng vacuum ng balbula Q, m
Q = M
0,22V; (53)
throughput ng pipe ng bentilasyon Q, m
Q = M
0,02V (54)
Q = M
0,22V(higit pa),
saan M
Ang pagiging produktibo ng pagpuno ng produkto sa tangke, m
Ang kapasidad ng paglabas ng produkto mula sa tangke, m
V- ang kabuuang dami ng tangke, kabilang ang dami ng gas
mga puwang sa ilalim ng isang nakapirming bubong, m
Hindi pinapayagan na baguhin ang pagganap ng pagtanggap
mga operasyon ng pagsasaayos pagkatapos na maisagawa ang reservoir
nang walang muling pagkalkula ng throughput ng mga kagamitan sa paghinga,
pati na rin ang pagtaas sa pagiging produktibo ng pag-draining ng produkto sa isang emergency
kundisyon.
Ang pinakamababang bilang ng mga tubo ng bentilasyon para sa reserba
Ang Ares na may pontoon ay tinukoy sa sugnay 3.8.12 ng Manwal na ito.
Ang mga balbula ng kaligtasan ay inaayos sa mas mataas
(5 hanggang 10%) panloob na presyon at vacuum sa
ang mga balbula sa kaligtasan ay gumana kasama ng mga balbula sa paghinga.
9.2.3. Inirerekomenda ang mga balbula sa paghinga at kaligtasan
maaaring mai-install kasama ng mga piyus ng apoy, na nagbibigay
proteksyon ng sintering laban sa pagtagos ng apoy sa tangke sa
sa isang takdang panahon.
9.2.4. Upang mabawasan ang mga pagkalugi mula sa pagsingaw ng produkto sa ilalim ng paghinga
9.2.5. Sa mga tangke na may nakapirming bubong na wala
madaling dumped flooring, dapat na naka-install emergency
mga balbula alinsunod sa B.4.1 GOST 31385-2008.
Gabay sa Kaligtasan para sa Vertical Cylindrical
9.3. Instrumentasyon at automation
9.3.1. Upang matiyak ang ligtas na operasyon sa reserba
9.3.2. Nagbibigay ang mga aparato ng kontrol sa antas ng pagpapatakbo
kontrol sa antas ng produkto. Ang pinakamataas na antas ng con-
kinokontrol ng mga level detector (hindi bababa sa dalawa), nagpapadala
mi a signal para patayin ang pumping equipment. Sa muling RVSP
Inirerekomenda na mag-install sa pantay na distansya ng hindi bababa sa tatlo
ang mga switch ng antas ay gumagana nang magkatulad.
9.3.3. Sa kawalan ng signaling device ng pinakamataas na antas
ibinibigay ang mga overflow device, na konektado sa reserba
tank o drain pipeline, hindi kasama ang pre-
pagtataas ng antas ng bay ng mga produktong langis at langis na lampas sa antas ng disenyo.
9.3.4. Upang ilagay ang instrumento sa tangke, inirerekomenda ito
magbigay ng mga istruktura ng pag-install at pangkabit: mga tubo ng sangay,
mga bracket, atbp.
9.3.5. Limitahan ang mga paglihis ng lokasyon ng mga istruktura
Upang maiwasan ang paglitaw, pagkalat at pagpuksa
Ang pagkakakilanlan ng isang posibleng sunog ay dapat gabayan ng Federal
Batas ng Hulyo 22, 2008 Blg. 123-FZ "Mga Teknikal na Regulasyon
sa mga kinakailangan sa kaligtasan ng sunog, ayon sa kung saan
para sa pag-aalis at lokalisasyon ng mga posibleng sunog sa mga tangke
at ang mga sakahan ng tangke ay dapat magbigay para sa pag-install ng apoy
pag-ikot at paglamig ng tubig.
© Disenyo. CJSC NTC PB, 2013
mga tangke ng bakal para sa mga produktong langis at langis
9.5. Mga aparatong proteksyon ng kidlat at proteksyon laban sa static
kuryente
9.5.1. Inirerekomenda ang mga tangke na proteksyon ng kidlat
disenyo bilang bahagi ng seksyon ng dokumentasyon ng disenyo na “Kagamitan
tank testing" alinsunod sa mga probisyon ng SO 153-34.21.122-2003
pang-industriya na komunikasyon", na inaprubahan ng utos ng Ministri ng
Enerhiya ng Russia na may petsang Hunyo 30, 2003 No. 280.
ibuhos alinsunod sa SO 153-34.21.122-2003 "Mga tagubilin para sa
aparatong proteksyon ng kidlat para sa mga gusali, istruktura at pang-industriya
mga komunikasyon" mula 0.9 hanggang 0.99 depende sa uri
tangke, nakaimbak na produkto at kapasidad ng imbakan (mga kategorya
bodega) alinsunod sa talahanayan. 31 ng Gabay na ito.
maging free-standing o cable-operated (proteksyon antas I o II alinsunod sa
alinsunod sa SO 153-34.21.122-2003 "Mga tagubilin para sa device
proteksyon ng mga gusali, istruktura at komunikasyong pang-industriya",
naaprubahan sa pamamagitan ng utos ng Ministry of Energy ng Russia na may petsang Hunyo 30, 2003 No. 280)
naka-install na lightning rods (lightning rods), down conductors
na walang kontak sa tangke. Kidlat ng kawad
Ang mga kolektor (lightning rods) ay ginagamit upang bawasan ang taas ng kidlat
nag-tap sa mga pinahabang bagay kapag naka-install sa isang hilera ng higit sa tatlo
tangke alinsunod sa feasibility study.
Sa antas ng proteksyon III (alinsunod sa SO 153-34.21.122–2003
"Mga tagubilin para sa pag-aayos ng proteksyon ng kidlat ng mga gusali, istruktura at
pang-industriya na komunikasyon", na inaprubahan ng utos ng Ministri ng
enerhiya ng Russia na may petsang Hunyo 30, 2003 No. 280) ang pamalo ng kidlat ay maaaring
i-install sa tangke.
gumanap batay sa kinakailangang antas ng proteksyon alinsunod sa
na may SO 153-34.21.122–2003 "Mga tagubilin para sa pag-install ng proteksyon sa kidlat
mga gusali, istruktura at komunikasyong pang-industriya", naaprubahan
sa pamamagitan ng utos ng Ministry of Energy ng Russia na may petsang Hunyo 30, 2003 No. 280.
Gabay sa Kaligtasan para sa Vertical Cylindrical
mga tangke at kagamitan sa bubong, pati na rin ang:
para sa RVSPK - isang puwang na 5 m ang taas mula sa antas ng mga nasusunog na likido
isang annular gap;
para sa RVS na may mga nasusunog na likido sa mga antas ng proteksyon I at II - espasyo sa itaas
bawat balbula sa paghinga, na nililimitahan ng isang hemisphere ng radius
bigote 5 m.
upang ayusin ang mga sistema ng saligan at pagkakapantay-pantay ng potensyal
pangingisda, tinitiyak ang mga distansya mula sa lightning rods hanggang conductive
mga istruktura, gamit ang isang proteksyon na aparato laban sa salpok
mga overvoltage.
9.5.5. Sa pagitan ng lumulutang na bubong, pontoon at reservoir hull
hindi bababa sa dalawa - para sa mga tangke na may diameter na hanggang 20 m;
hindi bababa sa apat - para sa mga tangke na may diameter na higit sa 20 m.
Talahanayan 31
Katangian
imbakan ng tubig
Antas ng proteksyon
Pagiging maaasahan ng proteksyon
Warehouse ng mga produktong langis at langis na kategorya I
RVS para sa LVZH
RVS para kay GJ
Warehouse ng langis at mga produktong langis kategorya II
RVS para sa LVZH
RVS para kay GJ
Warehouse ng mga produktong langis at langis kategorya III
RVS para sa LVZH
RVS para kay GJ
© Disenyo. CJSC NTC PB, 2013
mga tangke ng bakal para sa mga produktong langis at langis
9.5.6. Ang ibabang sinturon ng dingding ng tangke ay konektado sa a
pagputol ng mga conductor sa earthing switch na naka-install sa layo na hindi
higit sa 50 m sa kahabaan ng perimeter ng dingding, ngunit hindi bababa sa dalawang dia-
metrically opposite points. Mga koneksyon sa pababang konduktor at
Ang mga electrodes sa lupa ay ginawa sa pamamagitan ng hinang. Pinapayagan ang pagsali
tangke sa grounding conductors na isasagawa sa mga brass bolts at washers -
pumutok sa tanso o galvanized down conductors at hinangin
sa tangke ng pader ng grounding boss na may diameter na 45 mm na may sinulid
butas ng butas M16. paglaban sa pakikipag-ugnay
mga koneksyon - hindi hihigit sa 0.05 Ohm.
Ang mga araw na inilatag sa lupa ay ibinibigay sa Talahanayan. 32 ang kasalukuyan
Mga gabay.
9.5.7. Sa seksyon ng dokumentasyon ng proyekto "Kagamitan ng reserba
voir" (subsection na "Proteksyon ng kidlat"), ginagawa ang mga hakbang
upang protektahan ang tangke mula sa electrostatic at electromagnetic
induction depende sa mga de-koryenteng katangian ng produkto
na, pagganap at mga kondisyon para sa pagpuno ng produkto, ang mga katangian ng materyal
rial at protective coatings ng mga panloob na ibabaw ng tangke.
Upang matiyak ang kaligtasan ng electrostatic, langis at hindi
ang mga produktong langis ay inirerekomenda na ibuhos sa tangke nang walang splashing -
paglubog, pagsabog o masiglang pagkabalisa (maliban sa
mga kaso kung saan ang teknolohiya ay nagbibigay para sa paghahalo at pareho
ang mga espesyal na hakbang sa kaligtasan ng electrostatic ay sintered).
Talahanayan 32
materyal
Profile ng seksyon
Square
krus-
seksyon ng binti
bakal
yero
banyo
para sa vertical earthing
para sa pahalang na earthing
Parihaba
Gabay sa Kaligtasan para sa Vertical Cylindrical
nalalabi sa loob nito. Kapag pinupuno ang isang walang laman na tangke
ang mga produktong langis at langis ay ibinibigay sa bilis na hindi hihigit sa 1.0 m/s hanggang sa
sa sandaling mapuno ang intake pipe o hanggang sa ponto-
sa o lumulutang na bubong.
9.5.9. Pinakamataas na kapasidad ng pagpuno (walang laman-
neniya) mga tangke na may lumulutang na bubong o isang pontoon
ay sinusukat sa bilis ng paggalaw ng lumulutang na bubong (pontoon)
at higit sa 3.3 m3/h ay inirerekomenda para sa mga tangke hanggang sa 700 m
6 m / h - para sa mga tangke na may dami ng 700 hanggang 30,000 m3
lumipat-
ngunit din 4 m / h - para sa mga tangke na may dami ng higit sa 30,000 m
Kapag nahanap
lumulutang na bubong (pontoon) sa mga rack ang bilis ng pag-angat
(pagbaba) ng antas ng likido sa tangke ay hindi hihigit sa 2.5 m3/h.
AT Tumatanggap ng mga tangke
personal na pagsubok. Pinapatakbo ang RVS na may naka-install
sa bubong na may mga balbula sa paghinga, nasubok para sa panloob
labis na presyon at kamag-anak na vacuum.
voirs ay ibinigay sa talahanayan. 33 ng Gabay na ito.
Talahanayan 33
Mga uri ng mga pagsubok sa tangke
Uri ng pagsubok
RVS RVSP RVSPK
1. Pagsubok sa pagtagas ng katawan ng tangke
kapag binaha ng tubig
2. Pagsubok sa lakas ng katawan ng tangke sa
hydrostatic load
3. Fixed roof tightness test
RVS may presyon ng hangin
4. Pagsubok sa katatagan ng shell ng tangke
ang paglikha ng isang kamag-anak na vacuum sa loob ng re-
imbakan ng tubig
1.1. Saklaw at layunin
1.2. Pag-uuri at uri ng mga tangke
II Mga Materyales
2.1. Pangkalahatang rekomendasyon para sa mga materyales
2.2. Kemikal na komposisyon at weldability
2.3. Inirerekumendang sheet gauge
2.4. Disenyo ng temperatura ng metal
2.5. Inirerekomenda ang mga grado ng bakal
2.6. Mga rekomendasyon para sa lakas ng epekto
2.7. Inirerekomenda ang mga mekanikal na katangian at tigas
2.8. Mga rekomendasyon kapag nag-order ng mga produktong metal na pinagsama
2.9. Welding consumables
2.10. Bolt at nut na materyal
III Disenyo at pagkalkula ng mga tangke
3.1. Mga welded joints at seams
3.2. Mga Inirerekomendang Koneksyon
3.3. Inirerekomendang input data para sa disenyo
3.4. Ibabang disenyo
3.5. Paggawa ng pader
3.6. Inirerekomenda ang disenyo ng mga paninigas na singsing sa dingding
3.7. Mga nakapirming bubong
3.8. mga pontoon
3.9. lumulutang na bubong
3.10. Inirerekomenda ang mga tubo ng sanga at manhole sa dingding
IV Paggawa ng mga istrukturang bakal para sa mga tangke
4.1. Pangkalahatang rekomendasyon
4.2. Mga rekomendasyon para sa pagtanggap, pag-iimbak at paghahanda ng mga produktong pinagsamang metal
4.3. Pagproseso ng pinagsamang metal
4.4. Mga rekomendasyon para sa paggawa ng mga elemento ng istruktura
4.5. Produksyon ng mga pinagsamang sheet
4.6. Pagmamarka
4.7. Package
4.8. Transportasyon at imbakan ng mga istruktura ng tangke
V Mga rekomendasyon para sa mga pundasyon at pundasyon
5.1. Pangkalahatang rekomendasyon
5.2. Mga rekomendasyon para sa mga solusyon sa disenyo para sa mga pundasyon
5.3. Mga rekomendasyon para sa mga solusyon sa disenyo para sa mga pundasyon
5.4. Inirerekumendang pagkalkula ng mga naglo-load sa base at pundasyon ng tangke
VI Pag-install ng mga istrukturang bakal
6.1. Pangkalahatang rekomendasyon
6.2. Pagtanggap ng mga pundasyon at pundasyon
6.3. Pagtanggap ng mga istrukturang metal ng tangke (papasok na kontrol)
6.4. Pag-install ng mga istruktura ng tangke
VII Tank welding
7.1. Pangkalahatang rekomendasyon
7.2. Mga Inirerekomendang Paraan ng Welding
7.3. Mga rekomendasyon para sa paghahanda at pagpupulong ng mga istrukturang metal para sa hinang
7.4. Mga rekomendasyon para sa teknolohiya ng paggawa ng mga welded joints
7.5. Mga rekomendasyon para sa mga mekanikal na katangian ng mga welded joints
VIII Kontrol sa kalidad ng mga welded joints
8.1. Pangkalahatang rekomendasyon
8.2. Organisasyon ng kontrol
8.3. Kontrol sa visual at pagsukat
8.4. Pagsubok sa pagtagas
8.5. Mga pisikal na pamamaraan ng kontrol
IX Kagamitan para sa ligtas na operasyon ng mga tangke
9.1. Pangkalahatang rekomendasyon
9.2. Mga kagamitan sa paghinga
9.3. Instrumentasyon at automation
9.4. Mga Rekomendasyon sa Proteksyon sa Sunog
9.5. Mga aparatong proteksyon ng kidlat at proteksyon laban sa static na kuryente
X Mga Rekomendasyon para sa Pagsubok at Pagtanggap ng mga Tank
XI Mga Rekomendasyon para sa proteksyon laban sa kaagnasan
XII Mga rekomendasyon para sa thermal insulation
XIII Mga rekomendasyon para sa buhay ng serbisyo at pagtiyak ng ligtas na operasyon ng mga tangke
Annex No. 1. Listahan ng mga pagdadaglat
Annex No. 2. Mga tuntunin at ang kanilang mga kahulugan
Appendix No. 3. Inirerekomenda ang mga marka ng bakal (mga plato) para sa mga pangunahing istruktura ng mga pangkat A at B
Appendix No. 4. Pagtatalaga para sa disenyo ng tangke
Appendix No. 5. Journal ng sunud-sunod na kontrol ng pag-install at welding work sa panahon ng pagtatayo ng isang vertical cylindrical tank
Appendix No. 6. Kumilos para sa pagtanggap ng base at pundasyon
Appendix No. 7. Quality protocol sa disenyo ng tangke
Annex No. 8. Konklusyon sa kalidad ng welded joints batay sa mga resulta ng radiographic testing
Annex No. 9. Quality control act ng mga mounted (assembled) tank structures
Appendix No. 10. Ang pagkilos ng haydroliko na pagsubok ng tangke
Appendix No. 11. Ang pagkilos ng pagsubok sa tangke para sa panloob na sobrang presyon at vacuum
Appendix No. 12. Sertipiko ng pagkumpleto ng pag-install (pagpupulong) ng mga istruktura
Appendix No. 13. Pasaporte ng isang steel vertical cylindrical tank
Annex No. 14. Sertipiko ng pagtanggap ng mga istrukturang metal ng tangke para sa pag-install
Appendix No. 15. Inirerekomendang listahan ng dokumentasyon na isusumite kapag nagsusumite ng tangke para sa mga pagsubok sa lakas
Appendix Blg. 16. Inirerekomendang mga grado ng welding wires I Pangkalahatang probisyon
1.1. Saklaw at layunin
1.2. Pag-uuri at uri ng mga tangke
II Mga Materyales
2.1. Pangkalahatang rekomendasyon para sa mga materyales
2.2. Kemikal na komposisyon at weldability
2.3. Inirerekumendang sheet gauge
2.4. Disenyo ng temperatura ng metal
2.5. Inirerekomenda ang mga grado ng bakal
2.6. Mga rekomendasyon para sa lakas ng epekto
2.7. Inirerekomenda ang mga mekanikal na katangian at tigas
2.8. Mga rekomendasyon kapag nag-order ng mga produktong metal na pinagsama
2.9. Welding consumables
2.10. Bolt at nut na materyal
III Disenyo at pagkalkula ng mga tangke
3.1. Mga welded joints at seams
3.2. Mga Inirerekomendang Koneksyon
3.3. Inirerekomendang input data para sa disenyo
3.4. Ibabang disenyo
3.5. Paggawa ng pader
3.6. Inirerekomenda ang disenyo ng mga paninigas na singsing sa dingding
3.7. Mga nakapirming bubong
3.8. mga pontoon
3.9. lumulutang na bubong
3.10. Inirerekomenda ang mga tubo ng sanga at manhole sa dingding
IV Paggawa ng mga istrukturang bakal para sa mga tangke
4.1. Pangkalahatang rekomendasyon
4.2. Mga rekomendasyon para sa pagtanggap, pag-iimbak at paghahanda ng mga produktong pinagsamang metal
4.3. Pagproseso ng pinagsamang metal
4.4. Mga rekomendasyon para sa paggawa ng mga elemento ng istruktura
4.5. Produksyon ng mga pinagsamang sheet
4.6. Pagmamarka
4.7. Package
4.8. Transportasyon at imbakan ng mga istruktura ng tangke
V Mga rekomendasyon para sa mga pundasyon at pundasyon
5.1. Pangkalahatang rekomendasyon
5.2. Mga rekomendasyon para sa mga solusyon sa disenyo para sa mga pundasyon
5.3. Mga rekomendasyon para sa mga solusyon sa disenyo para sa mga pundasyon
5.4. Inirerekumendang pagkalkula ng mga naglo-load sa base at pundasyon ng tangke
VI Pag-install ng mga istrukturang bakal
6.1. Pangkalahatang rekomendasyon
6.2. Pagtanggap ng mga pundasyon at pundasyon
6.3. Pagtanggap ng mga istrukturang metal ng tangke (papasok na kontrol)
6.4. Pag-install ng mga istruktura ng tangke
VII Tank welding
7.1. Pangkalahatang rekomendasyon
7.2. Mga Inirerekomendang Paraan ng Welding
7.3. Mga rekomendasyon para sa paghahanda at pagpupulong ng mga istrukturang metal para sa hinang
7.4. Mga rekomendasyon para sa teknolohiya ng paggawa ng mga welded joints
7.5. Mga rekomendasyon para sa mga mekanikal na katangian ng mga welded joints
VIII Kontrol sa kalidad ng mga welded joints
8.1. Pangkalahatang rekomendasyon
8.2. Organisasyon ng kontrol
8.3. Kontrol sa visual at pagsukat
8.4. Pagsubok sa pagtagas
8.5. Mga pisikal na pamamaraan ng kontrol
IX Kagamitan para sa ligtas na operasyon ng mga tangke
9.1. Pangkalahatang rekomendasyon
9.2. Mga kagamitan sa paghinga
9.3. Instrumentasyon at automation
9.4. Mga Rekomendasyon sa Proteksyon sa Sunog
9.5. Mga aparatong proteksyon ng kidlat at proteksyon laban sa static na kuryente
X Mga Rekomendasyon para sa Pagsubok at Pagtanggap ng mga Tank
XI Mga Rekomendasyon para sa proteksyon laban sa kaagnasan
XII Mga rekomendasyon para sa thermal insulation
XIII Mga rekomendasyon para sa buhay ng serbisyo at pagtiyak ng ligtas na operasyon ng mga tangke
Annex No. 1. Listahan ng mga pagdadaglat
Annex No. 2. Mga tuntunin at ang kanilang mga kahulugan
Appendix No. 3. Inirerekomenda ang mga marka ng bakal (mga plato) para sa mga pangunahing istruktura ng mga pangkat A at B
Appendix No. 4. Pagtatalaga para sa disenyo ng tangke
Appendix No. 5. Journal ng sunud-sunod na kontrol ng pag-install at welding work sa panahon ng pagtatayo ng isang vertical cylindrical tank
Appendix No. 6. Kumilos para sa pagtanggap ng base at pundasyon
Appendix No. 7. Quality protocol sa disenyo ng tangke
Annex No. 8. Konklusyon sa kalidad ng welded joints batay sa mga resulta ng radiographic testing
Annex No. 9. Quality control act ng mga mounted (assembled) tank structures
Appendix No. 10. Ang pagkilos ng haydroliko na pagsubok ng tangke
Appendix No. 11. Ang pagkilos ng pagsubok sa tangke para sa panloob na sobrang presyon at vacuum
Appendix No. 12. Sertipiko ng pagkumpleto ng pag-install (pagpupulong) ng mga istruktura
Appendix No. 13. Pasaporte ng isang steel vertical cylindrical tank
Annex No. 14. Sertipiko ng pagtanggap ng mga istrukturang metal ng tangke para sa pag-install
Appendix No. 15. Inirerekomendang listahan ng dokumentasyon na isusumite kapag nagsusumite ng tangke para sa mga pagsubok sa lakas
Appendix No. 16. Mga inirerekomendang grado ng mga welding wire